【摘 要】
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为验证Q235碳素结构钢与6061铝合金搅拌摩擦点焊的可行性,将厚度2mm的Q235钢板(上板)分别与厚度5mm和10mm的6061铝合金板(下板),在主轴转速1200 r/min、轴向负荷12kN以及不同的焊接挤压时间下进行搅拌摩擦点焊试验.结果 表明,对于5mm厚的铝合金板,钢/铝界面温度在8s时迅速上升至6061铝合金的液相线温度(652℃),并在15s时达到740℃,焊接后焊缝处的破坏负荷达到10～15kN;对于10mm厚的铝合金板,界面温度大约在20 s时上升到652℃,在45 s时达到740℃
【机 构】
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苏州工业职业技术学院精密制造工程系,江苏苏州215104
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为验证Q235碳素结构钢与6061铝合金搅拌摩擦点焊的可行性,将厚度2mm的Q235钢板(上板)分别与厚度5mm和10mm的6061铝合金板(下板),在主轴转速1200 r/min、轴向负荷12kN以及不同的焊接挤压时间下进行搅拌摩擦点焊试验.结果 表明,对于5mm厚的铝合金板,钢/铝界面温度在8s时迅速上升至6061铝合金的液相线温度(652℃),并在15s时达到740℃,焊接后焊缝处的破坏负荷达到10～15kN;对于10mm厚的铝合金板,界面温度大约在20 s时上升到652℃,在45 s时达到740℃,焊缝处的破坏负荷达到18～22kN.在Q235钢/6061铝合金接合面的铝合金板中央区域发生熔化,形成铁与铝的熔覆金属层,经XRD检测确定为Fe2Al5和Fe4Al13.使用SEM观察比较,发现5mm厚的铝合金板在接合面处的熔覆金属层厚度比10mm厚的铝合金板的要厚,较厚的熔覆金属层更易形成裂缝,从而削弱了其破坏负荷.
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分别以AlSi5药芯焊丝、AlSi12药芯焊丝作为填充金属,采用CMT熔钎焊连接5086铝合金与Q235钢.研究不同焊丝成分、不同参数下熔钎焊接头宏观形貌、微观组织及力学性能.结果 表明:AlSi5药芯焊丝作为填充金属时所形成的金属间化合物层相较于AlSi12药芯焊丝所形成的金属间化合物层要更厚,说明Si元素对于金属间化合物层的形成起到了抑制作用.通过EDS和XRD对断口分析得到AlSi5药芯焊丝作为填充金属时断口形成了Fe2Al5和AlMg4Zn11,而AlSi12药芯焊丝作为填充金属时断口主要形成了F
为获得综合性能良好的模具产品,研究不同倾斜角度斜面的扫描电子束热抛光技术是非常必要的.利用有限元软件模拟45钢表面扫描电子束抛光的热作用过程,研究其温度场的分布规律.讨论束源功率、工件移动速度和扫描频率等工艺参数对温度场的影响.结果 表明:在一定的范围内,最高温度与束源功率之间呈线性正相关.在功率相同的情况下,倾斜角度越大,最大温度梯度和最大温度梯度x、y、z分量也越低.当功率为540W时,倾斜角度为0°的工件表面最大温度梯度约是倾斜角为5°的工件表面最大温度梯度的1.5倍.随着倾斜角度和工件移动速度的增
介绍了金属基ZTA陶瓷复合材料的设计特点、磨损形貌以及中速磨辊套、衬板的材料结构设计特点,对比分析了堆焊工艺与金属基陶瓷复合材料辊套及衬板的运行效果与经济效益.结果显示:复合材料的“多孔状”结构设计有利于提高材料的整体耐磨性;金属基陶瓷复合材料辊套及衬板的耐磨性是堆焊高铬合金的2.7倍以上,将金属基陶瓷复合材料应用于中速磨辊套、衬板具有较高的性价比,能够满足电厂长周期检修的要求.
对1.6 mm厚的22MnB5热成形钢板和DP980双相钢板进行激光拼焊后,开展了拼焊板热成形淬火实验,研究了拼焊板淬火前后的组织与性能.结果 表明:焊接接头淬火前不同区域的组织在淬火后均转化为板条马氏体.拼焊接头淬火后的平均抗拉强度为1294MPa,比淬火前提高了97％;强塑积比淬火后的整体22MnB5热成形钢板提高了23％.淬火前拼焊接头硬度呈“几”字形分布,硬度峰值位于焊接区,22MnB5母材区硬度值最低,22MnB5侧热影响区存在硬化区,DP980侧热影响区有软化区.拼焊接头淬火后,22MnB5侧
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带内网格筋环件因其强度高、质量小,在航空航天等领域有着广泛的应用.由于带有网格筋的环形薄壁零件结构复杂、难以成形,本文提出了一种连续的局部约束轧制成形工艺.简述了带内网格筋环件约束轧制成形原理,利用Deform-3D有限元模拟软件建立了其约束轧制成形有限元模型,模拟分析了其成形过程,得到了构件网格筋充填、等效应力分布、金属流动情况、成形力变化等宏观变形规律.结果表明:带内网格筋环件约束轧制成形过程中,每一个网格筋单元变形规律一致,变形区存在中性面、主动变形区和被动变形区,且在每个轧制过程中周期性变化,每个
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