【摘 要】
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涠洲11-1油田角尾组纵向上储层物性差异大,下部为物性较好、电阻率较高的高阻油层,上部为物性相对较差、电阻率较低的低阻层.低阻层含油饱和度低,含有可动水,生产井初期含水30％以上.为实现对油藏原始可动水精确表征,从而研究剩余油分布,为油藏下步挖潜指示方向,在文献调研基础上,利用J函数建立含水饱和度模型,同时利用岩心回归公式、经验公式和J函数三种方法计算油藏束缚水饱和度,在与岩心分析束缚水饱和度进行对比基础上,选取J函数计算束缚水模型,进而建立油藏可动水饱和度模型.利用可动水模型开展油藏数值模拟,实现了单井
【机 构】
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中海石油(中国)有限公司海南分公司,海南 海口 570312
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涠洲11-1油田角尾组纵向上储层物性差异大,下部为物性较好、电阻率较高的高阻油层,上部为物性相对较差、电阻率较低的低阻层.低阻层含油饱和度低,含有可动水,生产井初期含水30％以上.为实现对油藏原始可动水精确表征,从而研究剩余油分布,为油藏下步挖潜指示方向,在文献调研基础上,利用J函数建立含水饱和度模型,同时利用岩心回归公式、经验公式和J函数三种方法计算油藏束缚水饱和度,在与岩心分析束缚水饱和度进行对比基础上,选取J函数计算束缚水模型,进而建立油藏可动水饱和度模型.利用可动水模型开展油藏数值模拟,实现了单井及油藏生产数据的高精度拟合,表明该方法计算的可动水饱和度具有较好的可靠性.
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研究了利用P204萃取净化浸钴液后的负载有机相,使用硫酸进行反萃,反萃下来的铜锰液进行深度除铁、铝、锌、钴、铜、钙等杂质,回收硫酸锰,具体工艺包括:取204反萃液,锰质量浓度约为50 g·L-1,加入理论量1.2倍的活性氧化锰进行氧化溶液中的Fe2+,锰液加入配制好的硫化钠水溶液进行除锌、钴、铜,再使用氨水调节溶液pH至5.0进行除铝,加入溶液中Ca2+摩尔浓度2倍的氟化钠,在90℃下反应2 h进行除钙.通过前述工艺铁、锌、钴、铜、铝、钙的净化率高达95％以上.最后以净化除杂后的硫酸锰为锰源,加入配制好的
生活垃圾焚烧飞灰由于含有二噁英等重金属有毒有害物质,被认为是“危险废物”.针对生活垃圾焚烧后产生的飞灰处置,面临着占用大量土地资源,且具有二次污染性问题,因此,提出了垃圾焚烧飞灰资源化处置方法,简要的总结了现有的垃圾焚烧资源化处置方法.
火山岩油藏具有相对复杂的渗流规律,明确其储层条件下的渗流机理有利于制定合理、有效的开发方案.通过压汞、核磁共振等多个实验,综合描述了西泉地区火山岩的储层物性特征、孔吼结构特征.实验表明:西泉103井区孔隙类型以溶孔为主,其次为气孔,裂缝发育较少,孔隙分布以小孔隙为主,孔隙度高,渗透率低,孔喉特征表现为微-小吼道,束缚水饱和度普遍较高.研究结果对于该区域火山岩油气藏勘探开发有一定指导意义.
焦化厂随着干熄焦的投入使用,废水产生量增加,原有的处理工艺不能满足《炼焦化学工业污染物排放标准》(GB16171—2012)间排标准,考虑到场地受限,充分利用现有水处理构筑物的基础上优化原有的O-A-O生化工艺,并增设定向氧化处理单元对生化出水进行深度处理,运行结果优于GB16171—2012间排标准.详细介绍了工艺改造方案及主要构筑物的设计参数与工艺特点,为其他类似焦化废水处理项目升级改造提供一定的借鉴参考.
致密砂岩气资源量巨大,部分致密砂岩储层气水关系复杂,严重制约了天然气有效开发.前人针对控水压裂配套工艺,形成了多级加砂、液氮拌注、人工隔层等多工艺结合的控水压裂方案,有利于控制水体产出,提高天然气产量.分析目前控水压裂工艺效果,分析压裂施工参数影响规律,选取苏里格某区块井,采用拟三维裂缝形态模型,通过改善二次加砂的停泵时间、射孔位置、施工参数等优化裂缝形态,抑制缝高延伸,进而形成了一套适用于该区块储层特征的控水压裂优化方案.
加氢装置循环氢脱硫塔频繁冲塔给稳、满、优生产带来威胁,经过分析冲塔原因,并采取措施保证脱硫塔稳定长周期运行.通过分析,认为贫液含有固体焦粉颗粒和较高含量热稳盐组分,并且气液接触速度太高和贫胺液温度控制过高都是影响冲塔的原因.利用装置低负荷运行期间,创造性的采用除盐水对脱硫塔进行水洗,取得良好效果.
炼厂中常、减压塔顶中的冷却循环水中的氯会对石油化工设备造成设备腐蚀等危害,目前测定常、减顶水中氯质量分数大多数按照电位滴定法进行测定,操作繁琐、耗时长.为有利于更加符合提高炼厂水样中氯质量分数监控的效率,开发采用单波长色散X射线荧光光谱仪测定常、减顶切水中氯质量分数的分析方法.此方法标准曲线具有良好的线性,相关系数R2为0.999,线性范围0～30 mg·kg-1,相对标准偏差(RSD)为0.93％～4.57％.考察了方法的重复性和精确性,并用该法测定实际样品中氯质量分数,将测定结果与GB15453—20
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