【摘 要】
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建立了能描述在快速连续凝固条件下偏晶合金凝固过程的数学模型,并将其与该条件下的温度场和浓度场控制方程进行了耦合求解,模拟了快速连续凝固条件下Al-Pb合金的凝固组织演变过程.结果表明在固-液界面前方存在—过冷区,在此区域内熔体发生液-液分解.在液滴长大、Stokes运动和Marangoni迁移的共同作用下,弥散相液滴的数量密度和平均半径随着向固-液界面的接近而增大.计算也表明,随着凝固速度的提高,
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建立了能描述在快速连续凝固条件下偏晶合金凝固过程的数学模型,并将其与该条件下的温度场和浓度场控制方程进行了耦合求解,模拟了快速连续凝固条件下Al-Pb合金的凝固组织演变过程.结果表明在固-液界面前方存在—过冷区,在此区域内熔体发生液-液分解.在液滴长大、Stokes运动和Marangoni迁移的共同作用下,弥散相液滴的数量密度和平均半径随着向固-液界面的接近而增大.计算也表明,随着凝固速度的提高,形核率升高,弥散相液滴的数量密度增大,平均半径减小.
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应用配备有能谱仪的透射电子显微镜,研究了ZrSnNbFeCrNi合金氧化膜中的Zr(Fe,Ni)粒子,合金在360℃、18.6MPa含锂的水中腐蚀了14d.结果表明,Zr(Fe,Ni)粒子的氧化要比Zr(Fe,Cr)粒子快;在氧化过程中,Zr(Fe,Ni)粒子中的Fe、Ni要扩散到周围的ZrO基体中;Zr(Fe,Ni)粒子的氧化产物由不同结构的ZrO、非晶氧化物、立方ZrFeO和六方NiO组成.最
本文以DCSB法点燃钛合金,研究N气与O气不同流量的环境气氛对钛合金燃烧行为的影响,分析常规钛合金一旦着火应采用什么方法灭火的问题.研究结果表明:钛合金可在富氧环境中燃烧;若钛合金燃烧可用N气灭火;钛合金在富氧环境中燃烧的产物及燃烧产物与基体的界面均不致密,燃烧可持续进行;钛合金在富氧环境中燃烧的产物除钛的氧化物外还有TiN.
基于余氏EET理论和程氏改进的TFD理论,计算了TiAl基合金异相界面的价电子结构,利用价电子结构给出的信息——界面结合因子探讨了TiAl基合金异相界面价电子结构与界面性能的关系,分析了以Nb、Mo、V为主的常用合金元素的合金化行为.
航空用的高温合金锻件在工艺设计和模具设计时为确保锻件的内部有高质量的金相组织和优良的力学性能,必须在设计时仔细查询所用高温合金的各种性能及工艺参数资料.为此目的,在目前国内使用最广泛的设计平台Autocad2000上开发出了本资料查询系统软件,使设计人员在做工艺和模具设计时能方便地找到所需高温合金的性能资料,确保设计质量.
采用柱状靶多弧直流磁控溅射法,室温下在玻璃衬底上制备了CuN薄膜.用X射线衍射方法研究了不同氮气分压对CuN薄膜晶体结构及晶粒尺寸的影响.XRD测试结果显示薄膜由准ReO结构的CuN纳米晶构成.氮气分压(N/N+Ar)较低时,薄膜优先沿[111]晶向生长,随着氮气分压的增加,CuN薄膜由[111]晶向的优先生长逐渐转向[100]晶向的优先生长.这种优先生长可以认为是由于氮气压不同导致的铜的氮化率变
以Si(100)片和ITO导电玻璃为衬底,用电化学沉积二氰二胺的饱和丙酮溶液为沉积液,得到了氮碳比接近或大于1的CN薄膜.用XPS、FT-IR手段对薄膜中的元素组成、氮碳元素的存在状态进行了研究,结果表明,薄膜中元素包括C、N、O,氮、碳主要以C-N单键、C=N双键存在,氧含量在5﹪~6﹪左右,以吸附氧为主.SEM图谱表明,薄膜致密、平滑,以均匀的纳米级CN颗粒组成.PL光谱显示在2.8~3.4e
研究了CO激光诱导非晶FeCuNbSiB合金表面产生晶化的工艺参数.用穆斯堡尔谱(MS)技术对原始态和晶化后样品进行了结构分析.研究发现,利用CO连续激光处理,在较低激光功率条件下(40~170W),非晶FeCuNbSiB表面产生了少量晶化,晶化相为Fe-Si(M)结构,晶化量在2.1﹪~3.57﹪内.当激光功率较低时,低速度对晶化的促进作用大于激光功率,但是,随激光功率增大,速度的影响变弱.
采用喷射沉积制备了Al-Si耐磨合金,分析了合金的显微组织结构,利用磨损实验对喷射沉积和铸造Al-Si合金的耐磨性和磨损失效形式进行了分析比较.研究结果表明:喷射沉积Al-Si合金比铸造合金的显微组织更加细小、均匀,具有较高的耐磨性和减磨性.
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本文在群体动力学方法的基础上,提出了描述合金雾化液滴凝固过程动力学的数学模型,并将其与液滴的传热方程和运动方程相耦合,对Al-4.5﹪Cu(质量分数)合金液滴冷却凝固过程中的温度、固相体积分数和晶粒生长等细节进行了分析,并同夏尔方程计算的结果进行了比较.