【摘 要】
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研究了添加Ni对高温感应熔炼法制备的La2Mg17贮氢合金的结构和电化学性能的影响.经球磨后XRD分析表明：随着球磨时间的增加,电极合金的衍射强度降低,衍射峰宽化,球磨时间达到100h时,晶体结构几乎全部转变为非晶结构.电化学测试显示：球磨制备的La2Mg17+200wt.％ Ni电极贮氢合金在首次循环后即可达最大放电比容量,合金具有较好的活化性能；电极合金的放电比容量约为350mAh/g,循环容
【机 构】
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Inner Mongolia Key Laboratory for Utilization ofBayan Obo Multi-Metallic Resources：Elected State Key
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研究了添加Ni对高温感应熔炼法制备的La2Mg17贮氢合金的结构和电化学性能的影响.经球磨后XRD分析表明：随着球磨时间的增加,电极合金的衍射强度降低,衍射峰宽化,球磨时间达到100h时,晶体结构几乎全部转变为非晶结构.电化学测试显示：球磨制备的La2Mg17+200wt.％ Ni电极贮氢合金在首次循环后即可达最大放电比容量,合金具有较好的活化性能；电极合金的放电比容量约为350mAh/g,循环容量保持率S15约为38％,而球磨时间对改善合金的放电比容量和循环寿命的影响不大.通过电化学阻抗谱(EIS)分析可知,合金随着球磨时间的延长,其合金颗粒内部和表面结构都发生了变化,导致球磨60和80h时由电化学极化,浓差极化和氢扩散步骤控制反应速率转换成球磨100和120h时由电化学极化和氢扩散控制反应速率.不同球磨时间,合金的动力学控速步骤也发生了一些转变,其中球磨100h的表面电化学电荷迁移反应阻抗较大,表面反应速率较小.而极化电流密度和恒电位阶跃曲线中的氢扩散系数D共同表明,100h合金体相内的氢扩散速率较快.
其他文献
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研究了热模拟单向压缩不同变形温度以及不同变形速率下中碳钢热变形行为.通过实验数据计算得到实验钢的变形激活能为262.57kJ·mol-1.形变储存能随变形温度的降低和变形速率的增加而加大.拟合出变形储存能ΔGD与Z参数的关系式为：ΔGD=252.95-19.24lnZ+0.38(lnZ)2.确定了实验钢发生形变诱导铁素体相变临界形变储存能为24.28J·mol-1.形变诱导铁素体含量随变形温度的降
利用Factsage软件对电石炉内可能发生的化学反应的热力学数据进行计算，根据物理化学变化设定临界约束条件，将电石炉划分为炉料区、反应区、熔融滴落区和熔池区四个区域，在此基础上对CaC2的生成机理进行了探讨，对原料带入的杂质引起能耗的变化进行了分析，对各区域的能量利用分配进行了计算，结果显示，电石炉四个区域的电耗分别占供入总能量的14.46％、12.40％、13.54％、43.21％，电石炉能量损
研究了热轧10Cr17铁素体不锈钢钢带在不经退火直接酸洗冷轧和经罩式炉退火后再酸洗冷轧、最后经再结晶退火后制品的深冲性能，以及各个工序中钢带的金相组织、力学性能和织构，结果表明，利用罩式炉退火工艺生产的最终冷轧退火钢带中轧制面的{111}面织构充分发达、{001}面织构被削弱，材料的抗起皱性能较好、r值较高，深冲时表面不易产生平行于轧制方向的狭窄条纹起皱缺陷，表现出较好的深冲性能。
利用Gleeble-3500热模拟试验机对0.47C-0.36Si-0.67Mn钢低温轧制过程中的变形抗力进行了试验研究，测得了不同变形温度，变形程度及变形速率下实验钢的变形抗力，对不同变形工艺参数对实验钢变形抗力的影响规律进行了分析，并建立了实验钢在低温变形条件下的变形抗力数学模型.通过对数学模型进行回归分析，证明该模型具有良好的的曲线拟合特型，可为准确确定轧机负荷和制定合理可行的低温轧制工艺规
通过正交实验对Mg2Ni合金铈转化处理工艺进行了研究,结合SEM,EDS分析了膜层的表面形貌,并利用Tafel极化曲线,电化学阻抗谱(EIS)等分析手段对膜层性能进行了测试,并获得了室温下(25±5℃)最好的成膜条件：Ce(NO3)3浓度为0.05mol/L,pH值为4,镀膜时间为10min,成膜促进剂的添加量为2ml/L.结果表明,采用以Ce(NO3)3为主要成分的酸性处理液,可以在Mg2Ni合
对利用三高石墨坩埚和CaZrO3坩埚真空感应熔炼TiFe基储氢合金展开了对比研究.用ICP原子发射光谱分析仪分析合金的化学成分,并用Leea金相显微镜、扫描电子显微镜、XRD衍射仪分析合金的金相组织、表面形貌、微区元素分布和物相结构,最后测定了合金的吸放氢PCT曲线.结果表明：CaZrO3坩埚熔炼TiFe合金的氧含量与三高石墨坩埚熔炼合金的氧含量相当且未见增碳,但三高石墨坩埚熔炼合金的碳含量为22
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