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用于制造热水器内胆所使用的釉化用钢在800-900℃釉化烧结过程中,会发生铁素体-奥氏体相变,使钢的显微组织产生相应的变化,从而引起力学性能的变化。热水器内胆在服役时需要长时间承受一定的温度和压力,因此对釉化用钢板的屈服强度有一定的要求。本文采用实验和热力学计算相结合的方法,考察了热处理温度和冷却速度对成分相近（Fe-0.07C-0.8Mn-0.5Si–0.046P-0.005N,wt.%）的冷轧（28#钢）和热轧（29#钢）釉化用钢显微组织和力学性能的影响。对比分析了含有0.8 wt.%Mn（28#钢）和1.2 wt.%Mn（12#钢）两种不同Mn含量的冷轧釉化用钢的组织与性能,采用扩展的Hall-Petch经验公式定量分析了各种强化机制对屈服强度的贡献。主要研究结果如下:综合比较静态热机械分析和淬火实验结果,得到29#钢的Ac1（745℃）和Ac3（932℃）温度分别高于Pandat热力学计算得到的Ae1（705℃）和Ae3（887℃）温度。28#冷轧钢轧制态的显微组织为在铁素体基体上弥散分布少量渗碳体,760–871℃热处理后渗碳体消失,铁素体晶界存在珠光体。空冷试样的晶粒尺寸整体略小于砂冷试样,空冷和砂冷试样的屈服强度约在370-400 MPa范围,整体均随热处理温度升高而降低。29#热轧钢轧制态和760-871℃热处理后的显微组织为铁素体基体及分布在晶界处的少量珠光体。空冷和砂冷试样晶粒尺寸大致相当,屈服强度约在380-410 MPa范围,均随热处理温度升高而降低。28#冷轧钢760℃热处理空冷试样具有较高的屈服强度（404 MPa）,而12#钢在该温度热处理空冷后屈服强度达到低谷点（323 MPa）,这是因为12#钢在760℃热处理空冷后铁素体晶界出现较多富集C元素的马氏体,减弱了固溶强化作用;而28#钢中铁素体晶界处为珠光体、未出现马氏体。对760℃热处理空冷试样进行回火,28#钢回火前后的组织性能变化较小,12#钢回火之后铁素体晶界处的马氏体发生分解,屈服强度得到显著的提升（382 MPa）。12#钢经871℃热处理后,铁素体晶界处显微组织为珠光体,屈服强度得到提升（399 MPa）,且高于28#钢经871℃热处理后的屈服强度（376 MPa）。采用扩展的Hall-Petch经验公式计算得到的28#钢屈服强度和实验值吻合良好。对于12#钢,轧制态的屈服强度计算值和实验值吻合较好;760℃热处理空冷试样由于马氏体的存在,导致位错强化的贡献偏大,屈服强度计算值高于实验值。分析表明,细晶强化是主要的强化机制,其次是位错强化和固溶强化;热处理后,晶粒长大及位错密度降低是冷轧釉化用钢热处理后屈服强度下降的主要原因。