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随着塑料工业的迅速发展,针对塑料件尺寸逐渐增大,塑料模具制造能力的要求不断提高,急需开发模块厚度大于300 mm,硬度在36~42 HRC的非调质预硬型塑料模具钢。因此,本文聚焦大截面高硬度非调质预硬型塑料模具用钢的需求现状,从温度场计算、成分设计、组织控制和实验钢中试等方面进行了系统研究,取得了如下成果:研究了300 mm×300 mm×300 mm的调质预硬型塑料模具钢3Cr2MnNiMo模块加热后于静止空气和流动空气中冷却时的温度场,数值模拟计算了模块在两种冷却条件下的温度场,获得了大截面模块锻造后冷却时的边界条件范围(空冷时辐射率为0.6,对流换热系数为7 W/(m2·℃);风冷时辐射率为0.6,对流换热系数为29 W/(m2·℃)),进而计算了直径为300~800 mm、重10 t的不同圆坯空冷和风冷的温度场,得到了临界冷却速率,为全贝氏体型非调质塑料模具钢的成分设计奠定基础。采用误差反向传播神经网络(BP神经网络)模型,建立了合金钢成分同其连续冷却时硬度之间的关系,预测了合金钢以0.5、0.3、0.05和0.03℃/s连续冷却时的硬度,进而指导Φ300~800 mm圆坯空冷时获得全贝氏体组织的成分设计,筛选出6组钢的成分。连续冷却相变实验研究表明,BP模型用于全贝氏体型非调质钢的成分设计是有效的。采用数值模拟计算获得了300 mm×1000 mm×3800 mm和500 mm×1000 mm×2300 mm预硬型塑料模具钢模块的临界冷却速率,并采用以上实验室设计的钢成分中试了上述尺寸的模块SDFT1(0.20C-0.6Si-2Mn-1Cr-0.3Mo-0.1V)钢和SDFT2(0.25C-0.4Si-2Mn-1Cr-0.45Mo -0.1V)钢。力学性能、车削加工性能、抛光性能和耐腐蚀性能研究表明,SDFT1和SDFT2钢均满足预硬型塑料模具钢的使用要求。空冷和砂冷的SDFT1和SDFT2钢组织均为贝氏体。两钢分别在0.03～0.5℃/s和0.02～0.3℃/s范围内连续冷却时贝氏体开始转变温度接近。透射电镜(TEM)观察表明,贝氏体组织的精细结构主要为贝氏体铁素体板条和少量马氏体/奥氏体(M/A)岛,贝氏体铁素体板条间有残余奥氏体或碳化物,空冷的贝氏体铁素体板条较窄,并且M/A岛尺寸也较小。贝氏体转变开始温度不同,位错强化效果有差别;冷却速率不同导致的贝氏体板条宽度变化,对两钢分别在空冷和砂冷的硬度影响较小。SDFT钢未回火时的屈服强度较低,随着回火温度的升高屈服强度开始迅速提高,约350℃达到峰值,随后缓慢下降;随着回火温度的升高冲击韧性开始提高,约350℃达到峰值,当回火温度在400～500℃之间继续升高时,试验钢的冲击韧性开始快速降低,约450℃冲击韧性降到最低,随后又开始升高。X射线衍射和TEM研究表明,SDFT钢的力学性能随回火温度变化的可能原因是残余奥氏体转变和马氏体岛的分解。以上述研究为基础,宝钢股份公司生产了厚度在300～600 mm、宽度在800～1200 mm的非调质塑料模具钢模块(SWFT钢),预硬化范围在36～42 HRC,硬度波动在±1.5 HRC内。对截面460 mm×800 mm的SWFT钢和500 mm×800 mm的3Cr2MnNiMo钢比较研究表明,SWFT钢在整个截面尺寸范围内均为贝氏体,其精细结构主要为贝氏体铁素体板条和少量M/A岛,贝氏体铁素体板条间有残余奥氏体或碳化物,表层的贝氏体铁素体板条窄于心部;3Cr2MnNiMo钢表层组织为回火马氏体,心部组织为回火马氏体和贝氏体。SWFT钢的力学性能、加工性能和使用性能均满足调质预硬型塑料模具钢的要求,而且减少了3Cr2MnNiMo钢锻造后再次奥氏体化淬火的热处理工序,缩短了生产流程,降低了能耗。研究成果对于大截面非调质预硬型塑料模具用钢的命名以及工业化生产均有指导意义。