本文利用ANSYS/LS-DYNA有限元程序模拟Al-5.8Cu合金(2519A-T87铝合金)靶板在穿甲过程中的温度和最大剪切应力的分布及动态破坏过程,并结合打靶实验,为该铝合金靶材的抗弹性能的提高提供依据。　　 通过模拟穿甲弹以810m/s速度垂直入射40mm厚的2519A-T87铝合金靶板的动态过程,验证了弹靶的材料参数和接触控制参数等模拟参数的准确性,发现穿甲过程可以分成三个典型的阶段:弹头部对靶板的侵入阶段、弹体对靶板的扩孔阶段和扩孔后弹体穿透靶板阶段。　　 根据穿甲弹以810m/s速度0°入射和818m/s速度30°入射时的铝合金靶板温度场变化图,可发现:在穿甲过程中弹坑侧壁附近靶材温度升高,而靶板其它部分的温度没有发生变化。弹坑入口和出口处的温度比弹坑其它地方高。　　 从弹坑侧壁中部三个六面体单元的温度-时间曲线中可以看到,这三个单元的温度都是先升高后保持稳定,穿甲弹正入射时它们的最高温度分别是725K、711K和678K,穿甲弹斜入射时它们的最高温度分别是709K、680K和669K。　　 根据穿甲弹以810m/s速度0°入射和818m/s速度30°入射时的铝合金靶板最大剪切应力场变化图,可发现:同一时刻弹坑附近尤其是弹坑底部的最大剪切应力值比靶板其它部分高出很多;随着侵彻过程的继续,最大剪切应力向靶板内部径向扩散。分析弹坑侧壁中部的三个六面体单元的最大剪切应力随时间的变化情况,发现这些单元的最大剪切应力值最高可以达到650Mpa左右。　　 综合靶板选定单元的温度-时间曲线和最大剪切应力-时间曲线可发现,本文所模拟出来的温度和剪切应力的变化趋势与文献中由公式所得的温度/剪应力-剪应变曲线所表达的基本一致。在穿甲弹侵彻前期,靶板的应变硬化效应占主导地位,当剪切应力开始下降时,热软化效应超过应变硬化效应,靶板形成绝热剪切带组织。