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目的:比较全瓷桩钉高嵌体不同桩钉长度对同一外形3D打印牙抗压缩破坏力的影响。 研究方法:取体外右上颌第一前磨牙，进行常规髓腔固位冠牙体制备，(洽)面均匀磨除2mm，髓腔及各轴壁预备尽量保持箱状固位型，底平壁直，边缘线圆缓。洞壁壁直，无倒凹，稍外展，洞轴壁外展2～5°，点线角及各轴面线角用粒度细的金刚砂车针精修完成。通过AutoScan-DS200+光学扫描仪对制备后的牙体进行旋转扫描从而得到预备后牙体的数字模型，将数字模型导入到Start Magics软件中，在其舌侧根管设计深5mm，直径1.5mm的桩钉固位形，方向与牙体长轴平行，并截去根尖2mm部分，从而在根端形成水平底面。利用计算机辅助设计和计算机辅助制作技术(CAD/CAM)设计制作出桩钉长度分别为0mm、1mm、2mm、3mm、4mm和5mm的全瓷桩钉高嵌体各10个，(洽)面设计为平面与根端平面平行，其余部分外形相同，按桩钉长度分为六组。应用3D打印技术，将设计后的离体牙数字模型排版后导入3D打印机中，批量打印60个光敏树脂牙，去除支撑，震荡漂洗。取4个3D打印树脂牙再次扫描，用Geomagic Qualify2012软件两两3D分析比较标准偏差。余下的3D打印树脂牙体随机与桩钉长度不同桩钉高嵌体用粉液比2∶1的氧化锌粘接剂粘接，用手指加压10秒后，用砝码垂直恒定加力3公斤，持续10分钟。将上述粘接后的牙在37摄氏度的蒸馏水中保存24小时，之后取出去除修复体周围多余的粘接剂作为模拟修复后的样品备用。将粘接后的样品进行GB-T1041-2008塑料压缩性能试验，每个样品放置在万能力学试验机上，压缩载荷方向沿牙体长轴方向。通过压盘以0.3mm/min加载直至试样裂开或破碎。记录破坏时载荷的值及位移，即为样品的抗压缩破坏力值并计算相对位移。采用SPSS17.0软件对数据进行统计学分析处理，进行方差分析;两组间的比较用t检验来检测，当P＜0.05时认为两组间的差异在统计学上有意义。 结果:模型两两比较的标准偏差均小于0.05mm。6组的抗压缩破坏力值均数随着桩钉长度的增加而递减。0mm组的抗压缩破坏力值均值最大，达到1219.367N;5mm组的抗压缩破坏力值均值最小，为878.206N。方差分析结果提示组间抗压缩破坏力值均数差别有统计学意义（F值为2.609，P＜0.05）;1mm组、2mm组、3mm组与0mm组的抗压缩破坏力值均数经t检验差别无统计学意义（t值分别为0.944，1.542，1.963，P值均大于0.05），4mm组、5mm组与0mm组的样本均数差别有统计学意义（t值分别为2.407，2.716，均P＜0.05）。6组样品破坏时的相对位移显示，随着桩钉长度的增加，样品破坏时所需要的相对位移平均值递减。0mm组的均值0.945mm最大，5mm组的均值0.527mm最小。方差分析结果提示组间样品破坏时相对位移均数差别有统计学意义（F值为2.525，P＜0.05）;进一步比较1mm组、2mm组、3mm组与0mm组的样品破坏时的相对位移均数经t检验差别无统计学意义(t值分别为0.837，0.970，2.01，P值均大于0.05)，4mm组、5mm组与0mm组的样本均数差别有统计学意义（t值分别为2.136，2.536，均P＜0.05） 结论:本研究采用的树脂牙模型间具有一致性。全瓷桩钉高嵌体桩钉长度不宜过长，其长度在3mm以内对3D打印树脂牙的抗压缩破坏力值和需要的相对位移值影响不大，当超过3mm时树脂牙的抗压缩破坏力值和相对位移值明显减少。