随着国家石化产业科学布局和安全环保集约发展的需要,许多炼化基地建在填海快速成陆场地中,而桩基础是其主要的基础形式。由于填海区软基深厚且场地预处理后仍存在固结沉降,桩基施工后易出现负摩阻力,会显著增大桩基用量及投资,但目前的桩基理论不能合理地解决这一问题。以舟山某石化基地工程为例,填海快速成陆地基预处理采用塑料排水板+堆载预压方案,预处理后的现场监测地基沉降量显著;由于工期需要,固结未完成即开展后续地基处理,采用预应力管桩和钻孔灌注桩,地基固结沉降必然在桩周产生负摩阻力。填海快速成陆场地的工后沉降以及桩基负摩阻力准确分析是工程设计和施工的前提。本论文运用离心模型试验和数值分析手段开展了软基工后沉降和不均匀沉降以及桩基负摩阻力的研究。对工后沉降的研究,通过对比分析处理前后地基土的主要物理力学指标,进一步采用离心模型试验、plaxis有限元、双曲线预测等方法,研究填海快速成陆场地的固结沉降,总结分析固结沉降的主要影响因素,初步预测场地的长期地基沉降变形规律。对桩基负摩阻力的研究,采用离心模型试验和Midas有限元数值模拟相结合的分析方法,分析桩基的桩身轴力和负摩阻力的分布规律,及其随时间的变化规律,为后续的上部结构设计和施工提供技术支撑。论文的主要研究工作和成果如下:1)采用塑料排水板+堆载预压进行场地预处理效果明显,既能加速排水板处理范围的排水,又对加固区以下的粉质黏土层的固结也起到促进作用。通过2组离心模型试验对比分析地基处理有、无塑料排水板条件,结果表明在相同地层条件下,无排水板时工后1年的总沉降量为550 mm,而有排水板时为1141 mm,有排水板的固结速率约为无排水板的2倍;而它们工后5年的总沉降量分别为803和1338 mm,后者已基本固结完成,而无排水板的固结度仅为50%左右。2)软土地基下卧地层对软土层总沉降量存在显著影响。通过开展3组不同地层的离心模型试验,分别研究下卧土层分别为基岩、20m厚的粉质粘土层和5m厚的砂砾层,结果表明下卧层为基岩的软土层约为1338 mm,下卧层为粉质黏土的软土层约为2020 mm,下卧层为灰黄色含黏性土砂砾层约为1596 mm,灰色淤泥质粉质黏土占总沉降的66%。3)与现场实测结果对比表明开展的离心模型试验和数值分析的合理性。离心模型试验得到工后1年的总沉降沉降量约为1587mm,数值分析得到的值为1528mm,而现场实测得到的结果平均值为1413mm。离心模型试验和数值分析得到的地基沉降量与现场监测值结果基本一致。4)桩基负摩阻力中性点位置受持力层影响显著。通过开展桩基负摩阻力离心模型试验,研究了桩端持力层、桩径等因素,结果表明,当桩端持力层为深厚软基时,桩基负摩阻力中性点深度比ln/l₀为0.5⁰.62（ln为中性点深度、l₀为桩周土层沉降变形下限深度）;当桩端持力层为粉质粘土时,中性点深度比ln/l₀约为0.62⁰.7;当桩端底部置于基岩时,中性点深度比ln/l₀超过0.9,趋近于1。5)摩擦桩和端承摩擦桩的摩阻力分布存在明显区别。对于摩擦桩,桩身轴力沿深度方向先增大后减小,中性点的位置处于桩身轴力最大的地方;并且随着固结时间的增长中性点位置逐渐上升,并最终趋于稳定;对于端承桩,桩身轴力沿深度方向逐渐增大,轴力最大值基本在桩的底部附近,桩身全长范围内基本都承受负摩阻力,中性点位置位于桩底附近。