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本文用模压成型方法制备了粘结Nd-Fe-B磁体，分析了Nd-Fe-B合金体系的热力学性质，利用差热分析仪（DSC）、扫描电镜（SEM）、抗弯／抗压强度测试仪、MATS-2010H永磁材料测量仪等分析设备，系统地研究了硅烷耦联表面改性处理、粘结剂含量、强磁场、成型工艺及固化工艺等参数对粘结Nd-Fe-B磁体组织结构和性能的影响，进而优化了粘结Nd-Fe-B磁体的制各工艺。Nd-Fe-B合金体系的热力学分析表明，在Nd-Fe-B合金体系熔炼及冷却过程中，Nd2Fe14B相变反应的吉布斯自由能变化小于零，因此，生成Nd2Fe14B相的相变反应是可以自发进行的，这是制备Nd-Fe-B永磁体的先决条件；元素Nd、Fe和B都是容易被氧化的元素，它们氧化物的生成反应比Nd2Fe14B相的相变反应更容易，因此，在Nd-Fe-B磁体制备过程中，要尽量降低合金中的氧含量。用硅烷对Nd-Fe-B磁粉进行表面包覆改性处理，改善了磁粉的抗氧化性，提高了粘结磁体的相对密度、力学性能和磁性能，当耦联剂含量为1wt％时，表面处理效果最好。粘结剂含量对磁体性能的影响结果显示：粘结磁体的力学性能随着粘结剂含量的增加而增大；而磁性能随着粘结剂含量的增加而减小。本文研究了环氧树脂粘结Nd-Fe-B磁体制备工艺，工艺C是单向压制成型，且无保压时间，制备工艺简单，生产效率高，工艺C适合大批量工业化生产；工艺C制备磁体时，使磁体获得最佳力学性能的工艺条件为：①环氧树脂与固化剂含量比为7：3，②160℃左右的固化温度，③620Mpa的成型压力；磁体的剩磁和最大磁能积随着成型压力的增加而增加，而内禀矫顽力随着成型压力的增加反而降低。本文用强磁场对环氧树脂粘结Nd-Fe-B磁体进行饱和磁化，当磁场强度从1．5T增到5T时，磁体的剩磁Br和最大磁能积（BH）max增加很快；当磁场强度从5T增到10T时，磁体的Br和（BH）max增加很慢；当磁场强度大于10T以后，磁体的Br和（BH）max几乎不再增加；磁场强度从低到高变化时，磁体的内禀矫顽力Hci变化不大，没有明显的变化规律。本文利用温压成型工艺制备了酚醛树脂粘结Nd-Fe-B磁体，温压成型磁体的性能比室温压制磁体的性能有较大的提高，在酚醛树脂含量为3wt％，压制压力为620MPa时，室温压制磁体的相对密度仅为89．4％，剩磁为0．6176T，内禀矫顽力为704．2kA／m，最大磁能积为72．1kJ／m3；而温压磁体的相对密度提高到97．3％，剩磁达到了0．6786T，内禀矫顽力达到了714．2kA／m，最大磁能积达到了79．7kJ／m3。酚醛树脂粘结Nd-Fe-B磁体可以不进行二次固化，未二次固化磁体的最佳温压温度为180℃。当其它工艺参数相同时，二次固化后磁体的磁性能与未二次固化磁体的磁性能相比降低了，这是因为二次固化后，磁体的热损失、热应力增大，磁体被氧化的几率增大，导致磁体的磁性能下降，可见二次固化对磁体磁性能是不利的。本文用温压成型工艺制备了尼龙（尼龙12）粘结Nd-Fe-B磁体，160℃温压磁体的力学性能比室温压制磁体的力学性能提高很多，当温压温度从160℃增加到190℃时，磁体力学性能有少量的增加；当温压温度从190℃增加到200℃时，磁体力学性能变化不大；磁体的力学性能随着成型压力的增加而增加，没有出现拐点；磁体的剩磁和最大磁能积随着成型压力的增加而增加，而磁体的内禀矫顽力降低；磁体的磁性能随着固化温度的升高而降低；对环氧树脂粘结Nd-Fe-B磁体及尼龙粘结Nd-Fe-B磁体的断口扫描电镜分析可知，粘结Nd-Fe-B磁体是一种脆性材料，粘结剂的含量及粘结强度是磁体力学性能的决定因素，大颗粒磁粉自身的强度对磁体的力学性能有一定的贡献。本文研究了复合（环氧树脂和尼龙66）粘结Nd-Fe-B磁体，并与环氧树脂和尼龙粘结Nd-Fe-B磁体的性能进行比较，尼龙12粘结剂体系制备Nd-Fe-B磁体由于磁体密度相对较低，磁体内部空隙较多，粘结剂的粘结强度较低，因此，磁体的力学性能也较低；复合粘结剂体系制备Nd-Fe-B磁体，当EP：PA=1．0：3．5时，磁体密度与环氧树脂粘结剂体系的磁体密度相当，但由于尼龙66含量比环氧树脂多2．5wt％，因此，尼龙66是影响磁体粘结强度的主导因素，加上尼龙66的力学性能优于环氧树脂，所以复合粘结磁体的力学性能比其它两种磁体的高。尼龙粘结Nd-Fe-B磁体密度比环氧树脂粘结及复合粘结Nd-Fe-B磁体密度低，磁体内部单位体积中的磁性颗粒少，因此，尼龙粘结Nd-Fe-B磁体的剩磁和磁能积比其它两种磁体的低，但磁体的内禀矫顽力比其它两种磁体的高。