随着核技术的快速发展，不可避免地产生大量放射性废物，从而对人类及其生存环境构成了威胁。本文针对某核退役工程产生的极低放废物，研究预选场址的土壤对Sr、Cs的吸附性能，比较Sr、Cs在土壤吸附中相互影响的程度并建立相应的吸附动力学方程，从而确定Sr、Cs在该场址土壤中的吸附特性，为评价预选场址的安全性能提供保证。本文比较了Sr、Cs在土壤吸附中相互影响的程度。针对西南某地红壤特性，模拟大气降雨条件，采用静态法和动态法开展该土壤Sr：Cs=1：1的吸附动力学研究。实验得出结论如下：1、Sr、Cs在土壤吸附中处于竞争关系，一方的加入会抑制另一方的吸附。在Sr、Cs共同构成的吸附液-土壤二元体系中，Cs的竞争吸附能力强于Sr，迁移能力则相反。在Sr、Cs的吸附中，当竞争达到一定程度，离子之间的竞争吸附作用可使Sr从吸附态解析迁移，使其迁移浓度大于环境源的输入浓度，即产生了“协同效应”。2、静态实验表明：在Sr：Cs=1：1（摩尔比）条件下，pH为4、6、8、10时，Sr在土壤中的饱和吸附量分别为8.90mg／g、10.36mg／g、11.74mg／g、12.44mg／g。通过动态法得出：在Sr：Cs=1：1条件下，Sr在红壤中的动态饱和吸附量随吸附液pH的增大而增大，动态饱和吸附量从pH=4时的6.24mg／g增加到pH=10时的9.78mg／g；动态饱和吸附量随吸附液浓度的增大而增大，当吸附液浓度为Sr8.76mg／L、Cs13.29mg／L时，Sr动态饱和吸附量为8.90mg／g，当吸附液浓度为Sr43.80mg／L、Cs66.45mg／L时，Sr动态饱和吸附量增加到21.43mg／g；动态饱和吸附量随流速的增大而增大，动态饱和吸附量从流速为60ml／h时的7.15mg／g增加到240ml／h时的11.02mg／g；动态饱和吸附量随土壤粒径的增大而减小，动态饱和吸附量从80-100目时的10.22mg／g减小到20-40目时的5.39mg／g。3、在Sr：Cs=1：1条件下，pH为4、6、8、10时，Cs在土壤中的静态饱和吸附量分别为17.68mg／g、18.70mg／g、20.16mg／g、21.24mg／g。同时，Cs在红壤中的动态饱和吸附量随吸附液pH的增大而增大，动态饱和吸附量从pH=4时的7.31mg／g增加到pH=10时的11.12mg／g；动态饱和吸附量随吸附液浓度的增大而增大，当吸附液浓度为Sr8.76mg／L、Cs13.29mg／L时，Cs动态饱和吸附量为9.80mg／g，当吸附液浓度为Sr43.80mg／L、Cs66.45mg／L时，Cs动态饱和吸附量增加到24.68mg／g；动态饱和吸附量随流速的增大而增大，动态饱和吸附量从流速为60ml／h时的8.78mg／g增加到240ml／h时的14.09mg／g；动态饱和吸附量随土壤粒径的增大而减小，动态饱和吸附量从80-100目时的11.15mg／g减小到20-40目时的6.51mg／g。4、采用Elovich方程、双常数速率方程、一级反应动力学方程和抛物线扩散方程对红壤样品吸附Sr、Cs的过程进行了拟合。结果表明Sr：Cs1l：1时土壤吸附Sr、Cs的过程用Elovich方程拟合较好，即X=alnt+b。5、Sr：Cs=1：1条件下，拟合了Sr、Cs动态饱和吸附量和影响吸附的主要因素：pH、浓度、流速、土壤粒径的回归方程。Sr的回归方程为Y=-0.7850X₁+0.1196X₃+0.007319X₄-6.8071X₅+0.4554X₆+10.0938。Cs的回归方程为Y=1.0654X₁+0.0514X₃+0.0164X₄-3.0017X₅+0.9342X₆-10.4015。6、通过对该红壤样品的X射线衍射显示，样品的主要成分是蒙脱石、伊利石、石英以及长石。其百分比含量依次是40％，19％，28％和13％。对Sr的吸附主要是长石和蒙脱石的吸附。对Cs的吸附主要是蒙脱石、伊利石和长石的吸附。Sr、Cs在土壤中的吸附主要是化学吸附。