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摘要：本文利用Gleeble1500热／力模拟机对Mg-9.5Gd-3.8Y-0.6Zr合金进行热压缩实验,压缩过程中设定变形温度分别为350、400℃、450℃、500℃;应变速率分别为0.001s-1、0.01s-1、0.1s-1、1s-1。利用热模拟结果做出Mg-9.5Gd-3.8Y-0.6Zr合金压缩过程中的真应力—应变曲线,并研究该曲线随温度及应变速率变化而变化的规律；计算该合金在不同变形条件下变形的表观激活能Q及相应的应力指数n,并建立该合金热变形过程中的本构方程；利用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)等对该合金不同状态的微观组织进行观察,并讨论该合金压缩变形过程中微观组织变化规律；建立该合金的热加工图,并结合微观组织对加工图进行讨论；最终对该合金的热变形工艺进行设计优化。研究结果表明：1、压缩过程中Mg-9.5Gd-3.8Y-0.6Zr合金在温度高于350℃应变速率低于1s-1时的真应力—应变曲线呈动态再结晶特征；温度升高与应变速率的降低有利于动态再结晶的发生,从而使峰值应力σp与流变应力σ降低,达到峰值应力对应的应变εp也降低。2、Mg-9.5Gd-3.8Y-0.6Zr合金不同应变速率下变形的表观激活能Q随温度的升高而增大,平均变形的表观激活能Q为225kJ·mol-1,对应的应力指数n为4.25；利用Arrhenius半经验公式,并引入Zener-Hollomon参数Z,建立该合金的本构方程为：3、温度升高、应变速率降低及变形程度增大,均使动态再结晶程度增加,新生晶粒尺寸增大；温度低于350℃应变速率高于0.1s-1时更容易发生孪生动态再结晶,孪生动态再结晶所占比例随温度的升高及应变速率的降低而减少。4、在不同应变下Mg-9.5Gd-3.8Y-0.6Zr合金的功率耗散图基本相同,随应变的增加失稳区域不断扩大；该还合金适宜的安全区域为温度450-500℃应变速率0.001s-1-0.1s-1。5、优化的Mg-9.5Gd-3.8Y-0.6Zr合金轧制工艺为温度475℃道次变形量为10%,在此工艺下轧制出抗拉强度达360MPa、屈服强度达280MPa、延伸率超过8%的镁合金板材。