课题组前期的研究表明，稀土元素Er可以明显地改善Al-5Mg和Al-Mg-Mn合金的组织与性能。在此基础上，本文采用铸锭冶金法制备了含Er量相同的5E83和5E06合金，然后对其分别进行热轧和冷轧，加工成一定厚度的板材。借助力学性能测试、金相组织观察、扫描电镜与能谱分析和透射电镜观察等分析测试手段，分别研究了不同的加工状态和不同的镁含量对5E83和5E06合金常温力学性能与微观组织及对不同合金冲击韧性的影响。对合金的冲击载荷下的断裂机理和断裂过程进行分析。　　 结果表明，在镁含量相同的情况下，热轧态5E83相对冷轧态5E83合金抗拉强度和屈服强度分别下降30％、53％，而延伸率增大63％:热轧态5E06相对冷轧态5E06合金的抗拉强度和屈服强度分别下降25％、43％，延伸率增大55％。在相同的轧制状态下，冷轧态5E06合金相对冷轧态5E83合金抗拉强度和屈服强度增大9％、6％，延伸率变化不大；热轧态5E06合金相对热轧态5E83合金抗拉强度和屈服强度增大15％、22％，而延伸率只有小幅度的降低。强化机理分别是加工硬化和镁元素的固溶强化。通过实验对比研究表明，轧制状态对合金的强度影响较为显著。　　 测试了不同合金室温下的冲击吸收功。不同合金的冲击韧性具有如下关系：热轧态5E83＞热轧态5E06＞冷轧态5E83＞冷轧态5E06。用扫描电镜对冲击断口进行观察和分析，结果表明：冲击裂纹起源于第二相粒子处，因为在冲击载荷下，第二相粒子处产生应力集中，导致了裂纹的产生。　　 冲击断裂过程分为弹性变形、塑性变形、裂纹形核和扩展直至断裂等阶段。从载荷-时间曲线可以看出，热轧态5E06合金弹性变形和塑性变形所用总的时间为1.0ms，而冷轧态5E06合金则为0.25ms，得出热轧态合金在断裂之前经过了较大的塑性变形，应具有较好的冲击韧性。