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缺氧-厌氧反硝化/产甲烷工艺是以缺氧-厌氧复合床为A/O工艺中的A段,用来处理含氮高浓度有机废水,O段出水中的硝化液回流至复合床的底部,在复合床内实现同步反硝化/产甲烷反应。本课题动态实验是在中温35±1℃条件下,以前期实验培养的厌氧颗粒污泥为接种污泥,以缺氧-厌氧反硝化/产甲烷复合床为动态反应器,以取自太原市侯村垃圾填埋场污水处理站调节池的垃圾渗滤液为处理对象(进水COD在2000-12000mg/L之间),在进水中投加NO3-N模拟硝化液回流,以前期实验研究为基础,对进水负荷超过30gCOD-(L·d)-1条件下缺氧-厌氧反硝化/产甲烷复合床对垃圾渗滤液的处理效果进行研究；静态实验是以窄口瓶为静态反应器,取复合床底部污泥做为接种污泥,保持进水COD为3000mg/L左右、进水NO3-N浓度为300mg/L,采用间歇进水方式在恒温箱中进行培养。本课题以动态实验结合静态实验进行研究并进行动力学分析,得出如下结论：1、保持NO3-N负荷不变,单独将COD负荷提高到30gCOD·(L·d)-1-36gCOD·(L·d)-1时会破坏复合床内原已建立的同步反硝化/产甲烷的功能。但及时恢复COD负荷到30gCOD·(L·d)-1以下可在一周时间内恢复原有的运行效果；2、保持COD负荷不变,单独将NO3-N负荷提高到2.0gNO3-N·(L·d)-1以上时,也会破坏复合床内原已建立的同步反硝化/产甲烷的功能,导致运行效果变差,N03-N负荷恢复到1.0 gN03-N·(L·d)-1时,复合床运行效果得不到恢复；3、对于缺氧-厌氧反硝化/产甲烷工艺而言,有机物可认为是过量投加,因而有机物含量不会成为反硝化速率的限制性因素,反硝化动力学符合单一底物限制的模型；4、复合床对COD去除的途径是前期用于提供反硝化碳源,主要受硝态氮浓度的控制；在反应后期消耗的COD主要是用于产甲烷过程,主要受自身浓度的控制。COD降解符合单一底物限制的模型,可按单一底物降解动力学进行分析；5、产甲烷反应主要发生在NO3-N基本消耗尽之后,生物气主要来自产甲烷过程对COD的去除,基质降解速度越快,产甲烷速率越高；6、对比基质降解速率和比产甲烷速率进行线性回归后表明,产甲烷速率与基质降解速率之间具有显著的相关性。其甲烷产率系数为Y=0.344mL/mg,此结果与理论值(0.35mL/mg)比较接近,本试验静态反应器中具有反硝化和产甲烷功能的颗粒污泥的产甲烷能力与一般厌氧消化反应器比较接近；7、复合床中甲烷产率系数为0.250mL/mg,此值与静态实验反应器相比偏低,这是由于复合床中持续保持400 mg/L-800 mg/L的硝酸盐浓度,与静态实验反应器中300 mg/L的硝酸盐浓度相比较高。