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摘要：介绍了天津国电津能热电有限公司#1炉低氮燃烧器技术改造前及改造后的运行情况，通过在不同负荷下二次风配风方式优化试验、主燃烧器、SOFA燃尽风摆角试验、空预器漏风测量试验、锅炉效率测定及优化试验等方面对本次技术改造进行综合评定，运行结果证明，本次改造后＃1锅炉在165MW至330MW负荷之间运行，NOx排放量大幅降低，锅炉效率较高，炉内无结焦现象，主再热汽温、壁温等参数正常。在165MW至330MW 负荷之间，基本上不投SCR就能达到现行国家排放标准，经济效益显著。
关键词：330MW级；低氮燃烧器改造；双尺度燃烧；运行调整
作者简介：薛峰（1973-），男，河北邯郸人，天津国电津能热电有限公司，工程师。（天津?300300）信超（1971-），男，河北石家庄人，国华电力公司检修维护部业务经理，助理工程师。（北京?100025）
中图分类号：TK227.1?????文献标识码：A?????文章编号：1007-0079（2012）24-0152-02
火力发电厂大气污染排放控制问题，已经越来越受到世界各国政府的关注和重视，发达国家对污染排放控制标准较高。而处于京津唐区域的天津国电津能热电有限公司从投产之初，就同步投入脱硫、脱硝设备，严格执行国家的排放标准：SO2排放控制在不大于100mg/N3，NOX排放控制在不大于200mg/N3。按照国家环保局要求，京津唐区域即将执行新的排放标准，NOX排放要求控制在不大于100mg/N3，现有的燃烧设备及脱硝系统如不改造很难达到要求，寻求一种高效、经济的脱硝方案迫在眉睫，低氮燃烧器改造很快提上日程。天津国电津能热电有限公司于2012年5-6月利用#1机组大修机会，完成对#1炉燃烧器更换工作。
一、设备简介
天津国电津能热电有限公司一期2×330MW锅炉是采用美国燃烧工程公司(CE)技术设计和制造的。锅炉为亚临界参数、一次中间再热、单炉膛、自然循环汽包炉，固态排渣，半露天布置，全钢构架，采用平衡通风、直流式燃烧器、四角切圆燃烧方式，制粉系统采用中速磨冷一次风机正压直吹式系统。锅炉型号:HG-1102/17.5-YM33,燃用神华煤。锅炉的设计效率93.5%，锅炉的最大连续蒸发量为1101.6t/h；主蒸汽出口温度为541℃，压力为17.5MPa；再热蒸汽出口温度541℃，出口压力3.617MPa，进口温度为329.9℃，进口压力为3.797MPa，再热器流量为909.7t/h。设计的炉膛出口烟温为1011℃以下。锅炉采用四角切向燃烧、直流式摆动燃烧器。
改造前NOX排放浓度按照国家标准控制在不大于200mg/N3，每日平均耗氨量在2.5吨左右。
二、改造前#1炉效率及烟气成分数据
1.#1锅炉低氮燃烧器改造前锅炉效率试验主要数据（见表1）
表1?改造前锅炉效率试验数据
项目名称 单位 工况一 工况二 工况三 工况四
有功功率 MW 330 300 250 200
主蒸汽压力 MPa 17.29 17.02 16.42 15.62
主蒸汽温度 ℃ 537 542.1 540.25 538.4
空预器A入口烟气含氧量 % 2.32 2.42 3.07 3.34
空预器B入口烟气含氧量 % 2.83 2.71 3.2 3.77
修正前排烟温度 ℃ 153.49 151.89 153.4 146.09
修正后排烟温度 ℃ 161.51 158.24 159.54 152.25
飞灰可燃物含量 % 0.91 0.44 0.28 0.48
炉渣可燃物含量 % 0.09 0.10 0.10 0.65
修正前锅炉热效率 % 92.55 92.78 92.34 92.06
修正后锅炉热效率 % 92.98 93.14 92.72 92.43
2.#1锅炉低氮燃烧器改造前锅炉烟气成分主要数据（见表2）
表2?改造前锅炉烟气成分数据
项目名称 单位 工况一 工况二 工况三 工况四
有功功率 MW 330 300 280 250
SCR入口烟气含氧量A % 2.33 1.92 1.58 3..0
SCR入口烟气含氧量B % 1.87 2.44 2.08 2.58
SCR入口烟气NOx含量A mg/Nm3 442 392 421 420
SCR入口烟气NOx含量B mg/Nm3 398 420 419 452
SCR入口烟气CO含量A Ppm 195 102 45 10
SCR入口烟气CO含量B ppm 47 55 120 10
从以上数据可以看出，改造前锅炉效率较高，但是燃用现有煤种超出设计值50t/h,并且为了保证较低的NOx排量而低氧运行，造成了主再热汽温度、减温水量和排烟温度升高，SCR前实测NOx排放值在400mg/Nm3以上，CO在氧量小于2%的情况下急剧升高。
三、#1锅炉低NOx燃烧器改造措施
采用双尺度燃烧技术对锅炉燃烧器进行较大规模的改造，更换现有燃烧器组件，对燃烧器进行重新布置：
第一，改变炉内切圆直径，#1、#3角切圆由原来的864mm增加至1181mm,#2、#4角切圆维持不变。下端部AA二次风、一次风和SOFA燃尽风为逆时针方向旋转，其他二次风改为与一次风6°角偏置，顺时针反向切入，形成横向空气分级。
第二，四角主燃烧器（包括一二次风组件，风箱风道等）全部更换, 相应风门执行器换新，燃烧器采用新的整体上下摆动机构，一次风喷口±20°摆动范围，二次风喷口±30°摆动范围。
第三，A、B层一次风喷口标高保持不变，C、D、E层一次风标高下移；C、D、E一次风喷口采用上下浓淡、中间带稳燃钝体的燃烧器。 第四，重新合理分配二次风量，取消部分中间二次风室，采用新的二次风室结构，调整主燃烧器区一二次风喷口面积，使一次风速满足入炉煤种的燃烧特性要求，适当减少主燃烧器区域的二次风量，形成纵向空气分级。
第五，在EE层二次风顶端，新增一层紧凑型燃尽风OFA贴壁风；采用节点功能区技术，在CD层二次风喷口和EE层二次风喷口两侧加装贴壁风。
第六，将原燃烧器上部两侧墙大风箱上盖打开, 向上延接SOFA燃尽风道, 与原大风箱结构相似，保持较大的流通面积，形成统一的等压大风箱，阻力小，供风量能得到满足。
第七，拆除原有三层分离型燃尽风，在原主燃区上方约6米处四角水冷壁开孔，重新布置4层椭圆形穿透性强的分离型燃尽风SOFA喷口，该喷口可以垂直±20°范围摆动，左右±15°范围摆动。
四、改造后的数据及效果
1.降低NOx、CO效果显著（见表3）
锅炉燃用现有煤种，在165至330MW负荷间、保证锅炉效率的前提下，NOx排放量可以稳定控制在200mg/Nm3以内，CO排放浓度100ppm以内，较改造前的排放指标大幅度降低。
表3?改造后NOx、CO数据
项目名称 单位 工况7 工况8 工况11 工况12 工况10
有功功率 MW 330 300 250 200 165
SCR入口烟气含氧量 % 2.68 2.7 2.77 4.5 5.8
SCR入口烟气NOx含量 mg/Nm3 196 190 193 185 198
SCR入口烟气CO含量 ppm 75 70 70 32 30
2.锅炉效率较改造前有所提高（见表4）
在165至330MW 负荷之间，修正后锅炉效率可以保证在93%以上 ，高于改造前锅炉效率。各项热损失中，排烟损失最大，其次是机械未完全燃烧热损失。
表4?改造后锅炉效率
项目名称 单位 工况7 工况8 工况11 工况12 工况10
有功功率 MW 330 300 250 200 165
排烟热损失 % 5.872 5.757 5.365 5.889 6.093
化学未完全燃烧热损失 % 0 0 0 0 0
机械未完全燃烧热损失 % 0.872 0.719 0.356 0.421 0.545
散热损失 % 0.433 0.412 0.356 0.312 0.276
锅炉热效率 % 92.82 93.11 93.56 93.38 93.09
修正后排烟温度 % 149 147 128 128 118
修正后排烟损失 % 5.583 5.469 4.982 5.517 5.507
修正后锅炉热效率 % 93.11 93.4 93.94 93.75 93.67
3.主燃烧器摆角试验
主燃烧器摆角试验在260MW负荷下进行，投入主、再热汽温自动调节，将摆角逐渐向下后，减温水流量随之降低，说明主燃烧器摆角对汽温影响较大，调节特性明显；同时随着摆角向下，还原区相对增大，有降低氮氧化物的作用。
4.SOFA燃尽风摆角试验
SOFA燃烧器摆角试验在260MW负荷下进行，投入主、再热汽温调节自动，将摆角逐渐向下后，减温水流量随之小幅降低，SOFA燃烧器摆角对汽温的影响没有主燃烧器摆角的影响大；同时随着摆角向下，还原区相对减小，氮氧化物会明显升高。
5.风门开关试验结果
（1）开大周界风门可以促进煤粉提前着火，降低火焰高度，减温水量下降明显，NOx轻微下降。
（2）开大助燃二次风门，由于一、二次风有6°夹角，风粉混合较晚，燃烧反应相应延缓，所以对减温水流量影响较小，而且由于后期混合于较高温度区域，造成NOx略有升高。
（3）开大SOFA燃尽风，降低了主燃区的氧量，造成火焰上移，减温水量上升明显，降低NOx效果最明显。
五、运行操作经验总结
第一，本次低氮燃烧器改造，炉内燃烧特性发生改变，采用试验后确定的低氮配风方式，增氧汽温降低，减氧气温升高，所以要严格控制氧量在规定范围内，任何情况下省煤器出口氧量不要低于2%，氧量过低是造成主、再热汽温及减温水量升高的主要原因。
第二，升负荷时，应该提前适当增加风量，然后再增加煤量，防止主燃区缺氧燃烧，造成火焰中心上移、汽温快速升高；同样，减负荷时，应该先减煤，然后及时减少风量，防止主燃区氧量增大，汽温快速下降。但是在机组实际运行情况中发现，增加负荷时，风量调节明显滞后于煤量的变化，造成主汽压力和主再热汽温大幅波动，应投入氧量自动，保证风量能够提前、及时跟踪。
第三，摆角的控制中，高负荷时，减温水量较大情况下，采用主燃烧器摆角控制汽温，SOFA在水平位置为最佳，以保证其射流具有较强穿透性，才能实现全炉膛覆盖，起到调节烟温偏差作用；200MW以下负荷运行时，为保证汽温及NOx的正常，可以适当上摆SOFA。
第四，优化上煤方式。目前C、E原煤仓上褐煤，考虑改为D、E原煤仓上褐煤，褐煤的挥发份较高，将褐煤布置在最上两层燃烧器有利于降低NOx排放值和飞灰含碳量。
第五，负荷在165MW～200MW的配风原则：保证A、B、C三台磨煤机运行，最大限度降低磨通风量，相应减少了主燃区的氧量；送风机动叶关至最小，注意干渣机检查门和炉膛看火孔如有漏风处，应进行密闭；为了较好地在炉膛垂直高度上分配二次风量，应将四层SOFA燃尽风全部开到100%，并且燃尽风可以适当上摆，以便在最不利的情况下降低NOX和提高再热汽温。
第六，负荷在200MW～260MW的配风原则：
应保证A、B、C、D四台磨煤机运行，在扩大还原区的同时，保证了主燃烧器区域的较高煤粉浓度；在磨煤机出力允许范围内，尽量降低磨入口风量。
第七，负荷在260MW～330MW的配风原则：五台磨全部运行，严格执行配风操作卡片，SOFA燃烬风门保持在50%（水平位置），用燃烧器摆角调整主再热汽温。 第八，通过二次风门在热态工况下开度试验，确定了NOx与锅炉各项参数指标俱佳的风门开度，以后应按照以下规定执行：
严格执行配风操作卡规定的氧量；
周界风门在燃烧器停运后关闭至10%，根据磨煤量增加情况适当开大对应的周界风门，可以缓解压力波动幅度，降低火焰高度，减温水量明显减少；
原则上，四层SOFA燃尽风在50%以上负荷即可以全部开启，如NOx值较低，可以适当关闭部分SOFA燃尽风；SOFA风门最低保证10%开度，防止高温区火焰烧损喷口；SOFA风门采用第一层开至100%以后，再开启第二层，直至四层全部开启的操作方法，避免四层SOFA风门同时在中间开度的现象。
第九，针对高负荷时排烟温度较高，造成排烟热损失增大、锅炉效率降低的现象，考虑从以下几点采取措施：
严格控制锅炉漏风量，对捞渣机、看火孔等不严密处进行封堵，最大限度降低这部分无组织进风对锅炉燃烧的影响；
不要保持过低的氧量运行，由于缺氧燃烧，火焰中心上移后，炉内换热量的降低造成烟温升高，而且低氧的代价就是保持低风量运行，从而降低了空预器的放热能力，如此恶性循环会使排烟温度越来越高；
根据空预器出入口差压判断积灰程度，差压升高时应立即进行吹灰；
脱硝系统的投入，会使空预器沾污情况加重，影响换热效果。改造低氮燃烧器后，脱硝系统可以停止运行，对排烟温度的影响有待观察。
六、结论
改造后的锅炉燃用现有煤种，在165至330MW负荷之间，NOx排放量可以稳定控制在200mg/Nm3以内，CO排放浓度100ppm以内，较改造前的排放指标大幅度降低约50%，在165至330MW负荷之间，基本上不用投SCR就能达到当前国家排放标准，经济效益显著。
锅炉效率基本达到要求。在165至300MW 负荷之间，锅炉效率可以保证在93%以上 ，高于改造前试验锅炉效率。
通过不同负荷阶段的配风方式，能够控制飞灰含碳量在1.5%左右，是保证锅炉效率不降低的重要因素。
主燃烧器摆角对汽温影响较大，调节特性明显；同时随着摆角向下，还原距离增加，有降低氮氧化物的作用。
SOFA燃烧器摆角对汽温影响没有主燃烧器摆角的影响大；同时随着摆角上扬，还原距离增大，也有降低氮氧化物的作用。
周界风门降低汽温效果明显，运行中汽温较高情况下可以适当开大；二次风门降汽温作用不明显，而且会造成NOx升高，运行中保持最低开度即可；SOFA风门降低NOx的作用最明显，但是在开启过程中应缓慢进行，注意防止造成汽温快速升高。
通过炉温测量可以表明，整个炉膛温度场、流场均匀，火焰无偏斜，没有结渣迹象。
参考文献：
[1]环境保护部.火电厂氮氧化物防治技术政策(环发[2010]10号文)[R].
2010.
[2]魏恩宗,骆仲泱,岑可法,等.燃煤锅炉低NOx燃烧技术及其研究[J].电站系统工程,2010,17(6):361-364.
[3]傅维鏕,张永廉,王清安.燃烧学[M].北京:高等教育出版社,1992:
447-490.
[4]于临秸.锅炉运行[M].北京:中国电力出版社,2006.
[5]金维强,涂仲光.电厂锅炉[M].北京:中国电力出版社,1995.
[6]陕西省电力工业局.300MW燃煤锅炉机组[M].
（责任编辑：刘辉）
关键词：330MW级；低氮燃烧器改造；双尺度燃烧；运行调整
作者简介：薛峰（1973-），男，河北邯郸人，天津国电津能热电有限公司，工程师。（天津?300300）信超（1971-），男，河北石家庄人，国华电力公司检修维护部业务经理，助理工程师。（北京?100025）
中图分类号：TK227.1?????文献标识码：A?????文章编号：1007-0079（2012）24-0152-02
火力发电厂大气污染排放控制问题，已经越来越受到世界各国政府的关注和重视，发达国家对污染排放控制标准较高。而处于京津唐区域的天津国电津能热电有限公司从投产之初，就同步投入脱硫、脱硝设备，严格执行国家的排放标准：SO2排放控制在不大于100mg/N3，NOX排放控制在不大于200mg/N3。按照国家环保局要求，京津唐区域即将执行新的排放标准，NOX排放要求控制在不大于100mg/N3，现有的燃烧设备及脱硝系统如不改造很难达到要求，寻求一种高效、经济的脱硝方案迫在眉睫，低氮燃烧器改造很快提上日程。天津国电津能热电有限公司于2012年5-6月利用#1机组大修机会，完成对#1炉燃烧器更换工作。
一、设备简介
天津国电津能热电有限公司一期2×330MW锅炉是采用美国燃烧工程公司(CE)技术设计和制造的。锅炉为亚临界参数、一次中间再热、单炉膛、自然循环汽包炉，固态排渣，半露天布置，全钢构架，采用平衡通风、直流式燃烧器、四角切圆燃烧方式，制粉系统采用中速磨冷一次风机正压直吹式系统。锅炉型号:HG-1102/17.5-YM33,燃用神华煤。锅炉的设计效率93.5%，锅炉的最大连续蒸发量为1101.6t/h；主蒸汽出口温度为541℃，压力为17.5MPa；再热蒸汽出口温度541℃，出口压力3.617MPa，进口温度为329.9℃，进口压力为3.797MPa，再热器流量为909.7t/h。设计的炉膛出口烟温为1011℃以下。锅炉采用四角切向燃烧、直流式摆动燃烧器。
改造前NOX排放浓度按照国家标准控制在不大于200mg/N3，每日平均耗氨量在2.5吨左右。
二、改造前#1炉效率及烟气成分数据
1.#1锅炉低氮燃烧器改造前锅炉效率试验主要数据（见表1）
表1?改造前锅炉效率试验数据
项目名称 单位 工况一 工况二 工况三 工况四
有功功率 MW 330 300 250 200
主蒸汽压力 MPa 17.29 17.02 16.42 15.62
主蒸汽温度 ℃ 537 542.1 540.25 538.4
空预器A入口烟气含氧量 % 2.32 2.42 3.07 3.34
空预器B入口烟气含氧量 % 2.83 2.71 3.2 3.77
修正前排烟温度 ℃ 153.49 151.89 153.4 146.09
修正后排烟温度 ℃ 161.51 158.24 159.54 152.25
飞灰可燃物含量 % 0.91 0.44 0.28 0.48
炉渣可燃物含量 % 0.09 0.10 0.10 0.65
修正前锅炉热效率 % 92.55 92.78 92.34 92.06
修正后锅炉热效率 % 92.98 93.14 92.72 92.43
2.#1锅炉低氮燃烧器改造前锅炉烟气成分主要数据（见表2）
表2?改造前锅炉烟气成分数据
项目名称 单位 工况一 工况二 工况三 工况四
有功功率 MW 330 300 280 250
SCR入口烟气含氧量A % 2.33 1.92 1.58 3..0
SCR入口烟气含氧量B % 1.87 2.44 2.08 2.58
SCR入口烟气NOx含量A mg/Nm3 442 392 421 420
SCR入口烟气NOx含量B mg/Nm3 398 420 419 452
SCR入口烟气CO含量A Ppm 195 102 45 10
SCR入口烟气CO含量B ppm 47 55 120 10
从以上数据可以看出，改造前锅炉效率较高，但是燃用现有煤种超出设计值50t/h,并且为了保证较低的NOx排量而低氧运行，造成了主再热汽温度、减温水量和排烟温度升高，SCR前实测NOx排放值在400mg/Nm3以上，CO在氧量小于2%的情况下急剧升高。
三、#1锅炉低NOx燃烧器改造措施
采用双尺度燃烧技术对锅炉燃烧器进行较大规模的改造，更换现有燃烧器组件，对燃烧器进行重新布置：
第一，改变炉内切圆直径，#1、#3角切圆由原来的864mm增加至1181mm,#2、#4角切圆维持不变。下端部AA二次风、一次风和SOFA燃尽风为逆时针方向旋转，其他二次风改为与一次风6°角偏置，顺时针反向切入，形成横向空气分级。
第二，四角主燃烧器（包括一二次风组件，风箱风道等）全部更换, 相应风门执行器换新，燃烧器采用新的整体上下摆动机构，一次风喷口±20°摆动范围，二次风喷口±30°摆动范围。
第三，A、B层一次风喷口标高保持不变，C、D、E层一次风标高下移；C、D、E一次风喷口采用上下浓淡、中间带稳燃钝体的燃烧器。 第四，重新合理分配二次风量，取消部分中间二次风室，采用新的二次风室结构，调整主燃烧器区一二次风喷口面积，使一次风速满足入炉煤种的燃烧特性要求，适当减少主燃烧器区域的二次风量，形成纵向空气分级。
第五，在EE层二次风顶端，新增一层紧凑型燃尽风OFA贴壁风；采用节点功能区技术，在CD层二次风喷口和EE层二次风喷口两侧加装贴壁风。
第六，将原燃烧器上部两侧墙大风箱上盖打开, 向上延接SOFA燃尽风道, 与原大风箱结构相似，保持较大的流通面积，形成统一的等压大风箱，阻力小，供风量能得到满足。
第七，拆除原有三层分离型燃尽风，在原主燃区上方约6米处四角水冷壁开孔，重新布置4层椭圆形穿透性强的分离型燃尽风SOFA喷口，该喷口可以垂直±20°范围摆动，左右±15°范围摆动。
四、改造后的数据及效果
1.降低NOx、CO效果显著（见表3）
锅炉燃用现有煤种，在165至330MW负荷间、保证锅炉效率的前提下，NOx排放量可以稳定控制在200mg/Nm3以内，CO排放浓度100ppm以内，较改造前的排放指标大幅度降低。
表3?改造后NOx、CO数据
项目名称 单位 工况7 工况8 工况11 工况12 工况10
有功功率 MW 330 300 250 200 165
SCR入口烟气含氧量 % 2.68 2.7 2.77 4.5 5.8
SCR入口烟气NOx含量 mg/Nm3 196 190 193 185 198
SCR入口烟气CO含量 ppm 75 70 70 32 30
2.锅炉效率较改造前有所提高（见表4）
在165至330MW 负荷之间，修正后锅炉效率可以保证在93%以上 ，高于改造前锅炉效率。各项热损失中，排烟损失最大，其次是机械未完全燃烧热损失。
表4?改造后锅炉效率
项目名称 单位 工况7 工况8 工况11 工况12 工况10
有功功率 MW 330 300 250 200 165
排烟热损失 % 5.872 5.757 5.365 5.889 6.093
化学未完全燃烧热损失 % 0 0 0 0 0
机械未完全燃烧热损失 % 0.872 0.719 0.356 0.421 0.545
散热损失 % 0.433 0.412 0.356 0.312 0.276
锅炉热效率 % 92.82 93.11 93.56 93.38 93.09
修正后排烟温度 % 149 147 128 128 118
修正后排烟损失 % 5.583 5.469 4.982 5.517 5.507
修正后锅炉热效率 % 93.11 93.4 93.94 93.75 93.67
3.主燃烧器摆角试验
主燃烧器摆角试验在260MW负荷下进行，投入主、再热汽温自动调节，将摆角逐渐向下后，减温水流量随之降低，说明主燃烧器摆角对汽温影响较大，调节特性明显；同时随着摆角向下，还原区相对增大，有降低氮氧化物的作用。
4.SOFA燃尽风摆角试验
SOFA燃烧器摆角试验在260MW负荷下进行，投入主、再热汽温调节自动，将摆角逐渐向下后，减温水流量随之小幅降低，SOFA燃烧器摆角对汽温的影响没有主燃烧器摆角的影响大；同时随着摆角向下，还原区相对减小，氮氧化物会明显升高。
5.风门开关试验结果
（1）开大周界风门可以促进煤粉提前着火，降低火焰高度，减温水量下降明显，NOx轻微下降。
（2）开大助燃二次风门，由于一、二次风有6°夹角，风粉混合较晚，燃烧反应相应延缓，所以对减温水流量影响较小，而且由于后期混合于较高温度区域，造成NOx略有升高。
（3）开大SOFA燃尽风，降低了主燃区的氧量，造成火焰上移，减温水量上升明显，降低NOx效果最明显。
五、运行操作经验总结
第一，本次低氮燃烧器改造，炉内燃烧特性发生改变，采用试验后确定的低氮配风方式，增氧汽温降低，减氧气温升高，所以要严格控制氧量在规定范围内，任何情况下省煤器出口氧量不要低于2%，氧量过低是造成主、再热汽温及减温水量升高的主要原因。
第二，升负荷时，应该提前适当增加风量，然后再增加煤量，防止主燃区缺氧燃烧，造成火焰中心上移、汽温快速升高；同样，减负荷时，应该先减煤，然后及时减少风量，防止主燃区氧量增大，汽温快速下降。但是在机组实际运行情况中发现，增加负荷时，风量调节明显滞后于煤量的变化，造成主汽压力和主再热汽温大幅波动，应投入氧量自动，保证风量能够提前、及时跟踪。
第三，摆角的控制中，高负荷时，减温水量较大情况下，采用主燃烧器摆角控制汽温，SOFA在水平位置为最佳，以保证其射流具有较强穿透性，才能实现全炉膛覆盖，起到调节烟温偏差作用；200MW以下负荷运行时，为保证汽温及NOx的正常，可以适当上摆SOFA。
第四，优化上煤方式。目前C、E原煤仓上褐煤，考虑改为D、E原煤仓上褐煤，褐煤的挥发份较高，将褐煤布置在最上两层燃烧器有利于降低NOx排放值和飞灰含碳量。
第五，负荷在165MW～200MW的配风原则：保证A、B、C三台磨煤机运行，最大限度降低磨通风量，相应减少了主燃区的氧量；送风机动叶关至最小，注意干渣机检查门和炉膛看火孔如有漏风处，应进行密闭；为了较好地在炉膛垂直高度上分配二次风量，应将四层SOFA燃尽风全部开到100%，并且燃尽风可以适当上摆，以便在最不利的情况下降低NOX和提高再热汽温。
第六，负荷在200MW～260MW的配风原则：
应保证A、B、C、D四台磨煤机运行，在扩大还原区的同时，保证了主燃烧器区域的较高煤粉浓度；在磨煤机出力允许范围内，尽量降低磨入口风量。
第七，负荷在260MW～330MW的配风原则：五台磨全部运行，严格执行配风操作卡片，SOFA燃烬风门保持在50%（水平位置），用燃烧器摆角调整主再热汽温。 第八，通过二次风门在热态工况下开度试验，确定了NOx与锅炉各项参数指标俱佳的风门开度，以后应按照以下规定执行：
严格执行配风操作卡规定的氧量；
周界风门在燃烧器停运后关闭至10%，根据磨煤量增加情况适当开大对应的周界风门，可以缓解压力波动幅度，降低火焰高度，减温水量明显减少；
原则上，四层SOFA燃尽风在50%以上负荷即可以全部开启，如NOx值较低，可以适当关闭部分SOFA燃尽风；SOFA风门最低保证10%开度，防止高温区火焰烧损喷口；SOFA风门采用第一层开至100%以后，再开启第二层，直至四层全部开启的操作方法，避免四层SOFA风门同时在中间开度的现象。
第九，针对高负荷时排烟温度较高，造成排烟热损失增大、锅炉效率降低的现象，考虑从以下几点采取措施：
严格控制锅炉漏风量，对捞渣机、看火孔等不严密处进行封堵，最大限度降低这部分无组织进风对锅炉燃烧的影响；
不要保持过低的氧量运行，由于缺氧燃烧，火焰中心上移后，炉内换热量的降低造成烟温升高，而且低氧的代价就是保持低风量运行，从而降低了空预器的放热能力，如此恶性循环会使排烟温度越来越高；
根据空预器出入口差压判断积灰程度，差压升高时应立即进行吹灰；
脱硝系统的投入，会使空预器沾污情况加重，影响换热效果。改造低氮燃烧器后，脱硝系统可以停止运行，对排烟温度的影响有待观察。
六、结论
改造后的锅炉燃用现有煤种，在165至330MW负荷之间，NOx排放量可以稳定控制在200mg/Nm3以内，CO排放浓度100ppm以内，较改造前的排放指标大幅度降低约50%，在165至330MW负荷之间，基本上不用投SCR就能达到当前国家排放标准，经济效益显著。
锅炉效率基本达到要求。在165至300MW 负荷之间，锅炉效率可以保证在93%以上 ，高于改造前试验锅炉效率。
通过不同负荷阶段的配风方式，能够控制飞灰含碳量在1.5%左右，是保证锅炉效率不降低的重要因素。
主燃烧器摆角对汽温影响较大，调节特性明显；同时随着摆角向下，还原距离增加，有降低氮氧化物的作用。
SOFA燃烧器摆角对汽温影响没有主燃烧器摆角的影响大；同时随着摆角上扬，还原距离增大，也有降低氮氧化物的作用。
周界风门降低汽温效果明显，运行中汽温较高情况下可以适当开大；二次风门降汽温作用不明显，而且会造成NOx升高，运行中保持最低开度即可；SOFA风门降低NOx的作用最明显，但是在开启过程中应缓慢进行，注意防止造成汽温快速升高。
通过炉温测量可以表明，整个炉膛温度场、流场均匀，火焰无偏斜，没有结渣迹象。
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（责任编辑：刘辉）