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【摘 要】 山区高速公路，由于峡谷深切，河流弯曲，岸坡陡峻，相对落差大；因此，受地形、沟谷影响，大跨径桥梁施工难度大，安全风险高。本文就连续箱梁悬灌施工技术进行介绍。
【关键词】 连续；悬灌；施工；技术
1 工程概况
工程位于厦蓉高速公路贵州境内，是国家高速公路“7918”网中的16横（榕江格龙至都匀段）；本标段承建的高尧一号大桥，位于贵州省都匀市三都水族自治县巫不乡高尧村内。大桥为分离式桥梁，右线桥平面位于R=1170m，Ls=160m的曲线上、左线桥平面位于R=1170m，Ls=175m的曲线上；桥梁上部结构为35m+79m+150m+79m+35m，单幅宽13米。
2 工程特点
2.1工程所在地地势起伏大，施工场地狭窄，临时工程布置困难
本合同段主要位于中低山和丘陵地带，峡谷深切，河流弯曲，地势起伏大，桥址处沟深坡陡，桥隧相连，施工场地狭窄，临时工程布置困难。尤其是桥梁预制场场地布置受地形限制影响较大，是影响施工的一个重要因素。
2.2当地交通条件差，地材缺乏
工地距最近的国道、省道、县道距离长达30km，均为等外级便道，路况很差，需要经常维护；当地无河砂、无石料供应，前期地材需要从三都县采购，平均运距67km。
2.3预应力混凝土连续刚构箱梁施工
高尧Ⅰ号大桥主跨设计为79+150+79m的预应力砼连续刚构箱梁，采用挂篮法悬灌施工，并且整座桥跨全部位于R=1170m的圆曲线上，箱梁浇注砼数量大，对连续箱梁现浇0号块、挂篮安装和预压、大体积砼现浇温控措施、预应力张拉等工序技术要求高。
3 施工对策
3.1对外侧梁体结构进行加强，增设分布钢筋，可以有效预防张拉过程中梁体开裂；
3.2在线形控制方面采取如下措施：
线型控制即在悬灌施工阶段，对桥跨结构发生的几何变形运用控制软件进行矫正，使其达到设计的理想状态。其基本原理是：根据计算提供梁体各截面的最终挠度变化值（即竖向变形），设置施工预拱度，据此调整每块模板安装时的前缘标高，以抵消梁段所产生的一系列挠度，施工完毕到达预期的位置。3.3计算预拱度应考虑以下因素：
3.3.1梁段砼自重引起的挠度f1；
3.3.2挂蓝及梁上其他施工荷载引起的挠度f2；
3.3.3张拉悬臂预应力筋产生的挠度f3；
3.3.4梁体支点受压缩及基础沉降引起沉降量f4；
则预拱度值f=f1+f2+f3+f4；
节段前缘施工标高为H=H设+f。
按计算出的模板標高立模后，分别测出砼灌注前、灌注后及张拉后的实际标高（挠度），若有不符，可适当调整下一梁段立模标高。
本桥将采用国内最新的计算机跟踪技术，进行悬臂施工的线型控制，保证结构的各种控制变量的偏差在允许范围内。
4 工期计划
悬灌施工计划总工期14个月，每个节段计划8天完成。
5 施工方法
主桥箱梁为从根部向跨中按1.8次抛物线变化的单室箱梁，墩顶箱梁中心线高度9m，跨中及边跨合拢段梁中心线高度均为3.3m；箱梁底板宽7m，顶板宽13m，翼缘板悬臂长3m，顶板倾斜成4%横坡；箱梁采用C50砼。
箱梁采用三向预应力砼结构，纵向预应力为19φS15.2mm的高强度、低松驰预应力钢绞线束；横向预应力为3φS15.2mm的高强度、低松驰预应力钢绞线束；竖向预应力采用JL32的高强精轧螺纹粗钢筋及相应的预应力锚固体系。
5.1 0#块施工
0#块总长11m，高9m，0#块砼共计397.8m3，重1034.2t。
0#块按高度分两次对称浇筑，分别为：5m、4m。
5.2 1#块施工
1#块总长=2×3.5m=7m，梁截面高8.48～9m，1#块砼共计=2×78.5m3=157m3，砼重=2×204.1t=408.2t。
I#块砼对称一次浇筑完成。
5.3预应力施工
箱梁预应力钢束张拉严格按照设计提供的张拉顺序和张拉控制力进行。施加预应力在砼强度达到设计要求的强度后进行。预应力张拉设备主要采用350t、60t液压千斤顶。
5.3.1施工程序
预应力张拉顺序应按：纵向预应力→竖向预应力→横向预应力的原则进行。预应力施工顺序为：波纹管及锚垫板安装、固定（与钢筋绑扎同时进行）→波纹管穿束、钢束接长（采取先穿法工艺）→锚具安装、千斤顶安装→预应力束张拉→孔道压浆→封锚。
5.3.2纵向预应力管道应严格保证弯曲坐标及弯曲角度，采用“井”及“U”字型定位架精确定位，定位架间距在直线段为1.0m，曲线上为0.5m。波纹管安装过程中，受到普通钢筋影响时，应适当调整普通钢筋的位置。定位钢筋应与箱梁纵、横钢筋点焊连接。管道的制作、安装及连接必须保证质量，现场在预应力管道附近对钢筋等施焊时，应采取保护管道的措施，严禁因管道漏浆造成预应力管道堵塞。
5.3.3预应力束张拉
预应力束张拉程序为：0→初应力（15%σcon）→σcon（持荷2min后锚固）。
预应力束张拉采用“双控”，当张拉吨位达到控制吨位时，实际引伸量应在理论引伸量的-6%～+6%范围内。
5.4悬浇段施工
单幅桥箱梁悬浇节段为2×17对，其中1#块件在托架上浇筑完成，余下16节段通过挂篮悬臂浇注完成，箱梁悬臂浇注梁段长度划分为3.5m、4m、4.5m三种，最大悬臂浇注梁段重量为195t。
上、下行两幅桥箱梁悬浇施工采用4对挂篮同时进行。 挂篮为后支点挂篮，设计承载能力为235t，自重75t。为保证施工质量，底篮设计刚度大，以减小箱梁纵横向变形及“错台”量。挂篮的功能满足浇筑、移动及调整等使用方面的要求。
挂篮（挂篮的设计及制作均由专业厂家来完成）由承重架、底篮、锚固系统、行走系统、平台系统、模板系统等部分组成，其结构见下。
图1 挂蓝结构示意图
块施工的相关内容。
5.5邊跨现浇段施工
边跨现浇段长2.84m，高3.3m；混凝土共计50.5m3，重131.2t，采用满堂支架法施工。
5.6边跨合拢段施工
单幅桥边跨合龙段2个，长度为2m，高3.3m。
在进行第14块悬臂段施工时，应同时进行边跨现浇段施工，在第17块悬臂段施工完后，边跨现浇段已完成了施工。合拢段施工顺序为先合拢两边跨，再完成合拢中跨合拢段，完成体系转换。
边跨合拢段施工程序为：边跨现浇段施工结束→选择最佳合拢温度（17±1℃）锁定两悬臂端，张拉合拢预应力束→浇注合龙段砼→张拉预应力，灌浆封锚→拆除吊架。
5.6.1合拢段吊架
吊架采用主、次梁结构，主、次梁均采用型钢。主梁一端固定在过渡墩的满堂支架（或三角托架上），另一端采用φ32精轧螺纹粗钢筋吊挂于箱梁边跨悬臂端上。（4）水箱配重
5.6.1.1在边跨吊架安装，同步在跨中悬臂端部安放水箱，且进行施加配重P1（P1为吊架重量的一半，），保持悬臂两端平衡。
5.6.1.2施加配重P1后，方可在悬臂两端施加配重P2（P2为边跨合拢段重量的一半，设计为250KN）。
5.6.2梁体锁定与支模微调
5.6.2.1水箱压载后，进行梁体锁定工作。
5.6.2.2合拢段两端梁体采用劲性骨架锁定。
5.6.2.3锁定工作应在一昼夜中温度最低时进行，使其只受压而不受拉。
5.6.2.4梁体锁定后，必须在1h之内张拉完成按设计要求的全部全拢临时束。立即按设计标高支立模板。底模按施工控制要求设置预拱度。
5.6.3边跨合拢段施工技术措施
5.6.3.1边跨合拢段采用吊架浇筑，吊架一端支承在过渡墩托架上，另一端悬挂在箱梁悬臂端，呈简支状态。为了防止主梁受温度影响而伸缩，托架顶各支承点设置四氟滑板支座，避免预埋件和过渡墩承受过大的水平拉力或推力。
5.6.3.2为防止合拢段砼开裂，在梁体外侧顶、底板四角处增设劲性骨架锁定。
图1 边跨合龙段吊架图
5.7中跨合拢段施工
单幅桥中跨合拢段1个，长度为2.0m，高3.3m。
中跨合拢段施工程序为：安装合拢吊架→两悬臂段加平衡重（水箱）→选择最佳合龙温度（20℃）锁定两悬臂端，张拉合拢预应力束→浇注合龙段混凝土，同时卸除平衡重→张拉预应力，灌浆封锚。
图2 合拢段吊架示意图
6 箱梁施工技术措施
6.1主梁施工时必须进行施工控制，即对梁体每一施工阶段的结果进行详细的检测、分析和验算，以确定下一施工阶段主梁线形、高程，周而复始直至合拢成桥。
6.2混凝土箱梁
6.2.10#段及现浇段在支架上浇筑，应消除温度、弹性和非弹性变形及支承等因素对变形和施工质量的不良影响。
6.2.2挂篮悬浇箱梁时，挂篮全部构件制作后均应进行检验和试拼，合格后在现场整体组装检验，并按设计荷载及技术要求进行预压，同时测定挂篮的弹性挠度，调整高程性能及其他技术性能。
6.2.3为防止合拢梁段施工出现的裂缝，应采用以下方法改善受力和施工状况：
6.2.3.1在梁内预埋连接钢构件，混凝土浇筑前进行刚性连接。
6.2.3.2观测合拢前连日的昼夜温度场变化与合拢高程及合拢口长度变化的关系，选定适当的合拢浇筑时间。
6.2.3.3合拢梁段浇筑后至纵向预应力索张拉前应禁止施工荷载的超平衡变化。
7 机械及人员
8 结束语
通过该桥悬灌法施工，对山区坡岸陡峻，落差大，且施工场地狭窄等地理条件下；修建高速公路积累了一定的施工经验，同时在安全、质量方面也得到了较好地控制，工程质量评定为优良工程。
【关键词】 连续；悬灌；施工；技术
1 工程概况
工程位于厦蓉高速公路贵州境内，是国家高速公路“7918”网中的16横（榕江格龙至都匀段）；本标段承建的高尧一号大桥，位于贵州省都匀市三都水族自治县巫不乡高尧村内。大桥为分离式桥梁，右线桥平面位于R=1170m，Ls=160m的曲线上、左线桥平面位于R=1170m，Ls=175m的曲线上；桥梁上部结构为35m+79m+150m+79m+35m，单幅宽13米。
2 工程特点
2.1工程所在地地势起伏大，施工场地狭窄，临时工程布置困难
本合同段主要位于中低山和丘陵地带，峡谷深切，河流弯曲，地势起伏大，桥址处沟深坡陡，桥隧相连，施工场地狭窄，临时工程布置困难。尤其是桥梁预制场场地布置受地形限制影响较大，是影响施工的一个重要因素。
2.2当地交通条件差，地材缺乏
工地距最近的国道、省道、县道距离长达30km，均为等外级便道，路况很差，需要经常维护；当地无河砂、无石料供应，前期地材需要从三都县采购，平均运距67km。
2.3预应力混凝土连续刚构箱梁施工
高尧Ⅰ号大桥主跨设计为79+150+79m的预应力砼连续刚构箱梁，采用挂篮法悬灌施工，并且整座桥跨全部位于R=1170m的圆曲线上，箱梁浇注砼数量大，对连续箱梁现浇0号块、挂篮安装和预压、大体积砼现浇温控措施、预应力张拉等工序技术要求高。
3 施工对策
3.1对外侧梁体结构进行加强，增设分布钢筋，可以有效预防张拉过程中梁体开裂；
3.2在线形控制方面采取如下措施：
线型控制即在悬灌施工阶段，对桥跨结构发生的几何变形运用控制软件进行矫正，使其达到设计的理想状态。其基本原理是：根据计算提供梁体各截面的最终挠度变化值（即竖向变形），设置施工预拱度，据此调整每块模板安装时的前缘标高，以抵消梁段所产生的一系列挠度，施工完毕到达预期的位置。3.3计算预拱度应考虑以下因素：
3.3.1梁段砼自重引起的挠度f1；
3.3.2挂蓝及梁上其他施工荷载引起的挠度f2；
3.3.3张拉悬臂预应力筋产生的挠度f3；
3.3.4梁体支点受压缩及基础沉降引起沉降量f4；
则预拱度值f=f1+f2+f3+f4；
节段前缘施工标高为H=H设+f。
按计算出的模板標高立模后，分别测出砼灌注前、灌注后及张拉后的实际标高（挠度），若有不符，可适当调整下一梁段立模标高。
本桥将采用国内最新的计算机跟踪技术，进行悬臂施工的线型控制，保证结构的各种控制变量的偏差在允许范围内。
4 工期计划
悬灌施工计划总工期14个月，每个节段计划8天完成。
5 施工方法
主桥箱梁为从根部向跨中按1.8次抛物线变化的单室箱梁，墩顶箱梁中心线高度9m，跨中及边跨合拢段梁中心线高度均为3.3m；箱梁底板宽7m，顶板宽13m，翼缘板悬臂长3m，顶板倾斜成4%横坡；箱梁采用C50砼。
箱梁采用三向预应力砼结构，纵向预应力为19φS15.2mm的高强度、低松驰预应力钢绞线束；横向预应力为3φS15.2mm的高强度、低松驰预应力钢绞线束；竖向预应力采用JL32的高强精轧螺纹粗钢筋及相应的预应力锚固体系。
5.1 0#块施工
0#块总长11m，高9m，0#块砼共计397.8m3，重1034.2t。
0#块按高度分两次对称浇筑，分别为：5m、4m。
5.2 1#块施工
1#块总长=2×3.5m=7m，梁截面高8.48～9m，1#块砼共计=2×78.5m3=157m3，砼重=2×204.1t=408.2t。
I#块砼对称一次浇筑完成。
5.3预应力施工
箱梁预应力钢束张拉严格按照设计提供的张拉顺序和张拉控制力进行。施加预应力在砼强度达到设计要求的强度后进行。预应力张拉设备主要采用350t、60t液压千斤顶。
5.3.1施工程序
预应力张拉顺序应按：纵向预应力→竖向预应力→横向预应力的原则进行。预应力施工顺序为：波纹管及锚垫板安装、固定（与钢筋绑扎同时进行）→波纹管穿束、钢束接长（采取先穿法工艺）→锚具安装、千斤顶安装→预应力束张拉→孔道压浆→封锚。
5.3.2纵向预应力管道应严格保证弯曲坐标及弯曲角度，采用“井”及“U”字型定位架精确定位，定位架间距在直线段为1.0m，曲线上为0.5m。波纹管安装过程中，受到普通钢筋影响时，应适当调整普通钢筋的位置。定位钢筋应与箱梁纵、横钢筋点焊连接。管道的制作、安装及连接必须保证质量，现场在预应力管道附近对钢筋等施焊时，应采取保护管道的措施，严禁因管道漏浆造成预应力管道堵塞。
5.3.3预应力束张拉
预应力束张拉程序为：0→初应力（15%σcon）→σcon（持荷2min后锚固）。
预应力束张拉采用“双控”，当张拉吨位达到控制吨位时，实际引伸量应在理论引伸量的-6%～+6%范围内。
5.4悬浇段施工
单幅桥箱梁悬浇节段为2×17对，其中1#块件在托架上浇筑完成，余下16节段通过挂篮悬臂浇注完成，箱梁悬臂浇注梁段长度划分为3.5m、4m、4.5m三种，最大悬臂浇注梁段重量为195t。
上、下行两幅桥箱梁悬浇施工采用4对挂篮同时进行。 挂篮为后支点挂篮，设计承载能力为235t，自重75t。为保证施工质量，底篮设计刚度大，以减小箱梁纵横向变形及“错台”量。挂篮的功能满足浇筑、移动及调整等使用方面的要求。
挂篮（挂篮的设计及制作均由专业厂家来完成）由承重架、底篮、锚固系统、行走系统、平台系统、模板系统等部分组成，其结构见下。
图1 挂蓝结构示意图
块施工的相关内容。
5.5邊跨现浇段施工
边跨现浇段长2.84m，高3.3m；混凝土共计50.5m3，重131.2t，采用满堂支架法施工。
5.6边跨合拢段施工
单幅桥边跨合龙段2个，长度为2m，高3.3m。
在进行第14块悬臂段施工时，应同时进行边跨现浇段施工，在第17块悬臂段施工完后，边跨现浇段已完成了施工。合拢段施工顺序为先合拢两边跨，再完成合拢中跨合拢段，完成体系转换。
边跨合拢段施工程序为：边跨现浇段施工结束→选择最佳合拢温度（17±1℃）锁定两悬臂端，张拉合拢预应力束→浇注合龙段砼→张拉预应力，灌浆封锚→拆除吊架。
5.6.1合拢段吊架
吊架采用主、次梁结构，主、次梁均采用型钢。主梁一端固定在过渡墩的满堂支架（或三角托架上），另一端采用φ32精轧螺纹粗钢筋吊挂于箱梁边跨悬臂端上。（4）水箱配重
5.6.1.1在边跨吊架安装，同步在跨中悬臂端部安放水箱，且进行施加配重P1（P1为吊架重量的一半，），保持悬臂两端平衡。
5.6.1.2施加配重P1后，方可在悬臂两端施加配重P2（P2为边跨合拢段重量的一半，设计为250KN）。
5.6.2梁体锁定与支模微调
5.6.2.1水箱压载后，进行梁体锁定工作。
5.6.2.2合拢段两端梁体采用劲性骨架锁定。
5.6.2.3锁定工作应在一昼夜中温度最低时进行，使其只受压而不受拉。
5.6.2.4梁体锁定后，必须在1h之内张拉完成按设计要求的全部全拢临时束。立即按设计标高支立模板。底模按施工控制要求设置预拱度。
5.6.3边跨合拢段施工技术措施
5.6.3.1边跨合拢段采用吊架浇筑，吊架一端支承在过渡墩托架上，另一端悬挂在箱梁悬臂端，呈简支状态。为了防止主梁受温度影响而伸缩，托架顶各支承点设置四氟滑板支座，避免预埋件和过渡墩承受过大的水平拉力或推力。
5.6.3.2为防止合拢段砼开裂，在梁体外侧顶、底板四角处增设劲性骨架锁定。
图1 边跨合龙段吊架图
5.7中跨合拢段施工
单幅桥中跨合拢段1个，长度为2.0m，高3.3m。
中跨合拢段施工程序为：安装合拢吊架→两悬臂段加平衡重（水箱）→选择最佳合龙温度（20℃）锁定两悬臂端，张拉合拢预应力束→浇注合龙段混凝土，同时卸除平衡重→张拉预应力，灌浆封锚。
图2 合拢段吊架示意图
6 箱梁施工技术措施
6.1主梁施工时必须进行施工控制，即对梁体每一施工阶段的结果进行详细的检测、分析和验算，以确定下一施工阶段主梁线形、高程，周而复始直至合拢成桥。
6.2混凝土箱梁
6.2.10#段及现浇段在支架上浇筑，应消除温度、弹性和非弹性变形及支承等因素对变形和施工质量的不良影响。
6.2.2挂篮悬浇箱梁时，挂篮全部构件制作后均应进行检验和试拼，合格后在现场整体组装检验，并按设计荷载及技术要求进行预压，同时测定挂篮的弹性挠度，调整高程性能及其他技术性能。
6.2.3为防止合拢梁段施工出现的裂缝，应采用以下方法改善受力和施工状况：
6.2.3.1在梁内预埋连接钢构件，混凝土浇筑前进行刚性连接。
6.2.3.2观测合拢前连日的昼夜温度场变化与合拢高程及合拢口长度变化的关系，选定适当的合拢浇筑时间。
6.2.3.3合拢梁段浇筑后至纵向预应力索张拉前应禁止施工荷载的超平衡变化。
7 机械及人员
8 结束语
通过该桥悬灌法施工，对山区坡岸陡峻，落差大，且施工场地狭窄等地理条件下；修建高速公路积累了一定的施工经验，同时在安全、质量方面也得到了较好地控制，工程质量评定为优良工程。