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【摘 要】文章对达尔凯长扬热能（重庆）二期扩建机组发电机#3、4轴瓦在冲转过程中振动大的原因进行分析，采取将#3、4瓦轴承的形式由圆筒瓦改为椭圆瓦的办法成功解决了#3、4瓦在启动过程中的振动问题。
【关键词】发电机；轴瓦振动原因分析；解决方案
达尔凯长扬热能（重庆）二期扩建机组汽机是杭州汽轮机厂制造，型号为EHNG50/50/32，发电机为济南生建电机厂制造，型号为QFN-30-2。
一、发电机#3、4瓦出现振动的现象
2012年6月26日安装后首次冲转，升速至2620rpm时，#3、#4瓦均瞬间突然增大，#3、#4瓦轴振增大至254?m跳机，随后启动在相近转速下，因相同原因跳机，直至第三次启动，采用降低升速率至50rpm/min，勉强通过2573rpm，2573rpm下，#3、#4瓦轴振分别达226?m、225?m，顺利定速。两次启动均在2600rpm左右，出现#3、#4瓦轴振突升，由40?m左右快速升高至254?m，达到跳机值，且时间只有3-5s。
二、发电机#3、4瓦振动的原因分析
针对机组存在的振动问题，从大量现场振动故障经验看，能够引起轴瓦振动瞬间突升，且量值较大的振动原因，主要有两种，一是由于测振系统误差，常见的有测振杆共振，转轴上存在凹坑；二是机组发生了轴瓦自激振动，常见的有半速涡动和油膜振荡。
就该机的振动历史曲线看，当#3、#4瓦振动增大的时间几乎完全一致，这可以初步排除由于测振系统误差引起的振动突升，因为不可能在同一时间、同一转速下，三个轴瓦上安装的测振杆的自振频率都与转速吻合，测振杆都发生共振，也不可能出现探头同时遇到转轴上的凹坑，结合实地观察测量轴振探头的安装结构和材料刚度，可以排除这一故障。
那么，剩下的振动故障原因就是轴瓦发生了轴瓦自激振动，但是从振动历史曲线看，振动曲线光滑，没有明显的锯齿型出现，这与常见的轴瓦自激振动曲线不吻合，但是由于振动增大发生和持续时间仅有3-5s，而测振系统采点不足，导致曲线光滑，这样的可能性理论上是存在的。最好的验证方法是再次启动，测试突发振动发生时，振动的主要频率，据此作出振动性质的判定。
三、振动监测和故障原因诊断
再次启动机组，用频谱仪对机组冲转过程进行进行振动检测，考虑到振动增大的突发性，此次启动，采用正常（运行规程要求）的升速率升速至2550rpm下，观察##3、#4瓦振动，为了避免因升速导致的#3、#4瓦轴振突升，采取缓慢提高转速的方式，逐步逼近发生振动突升转速，每次升速20rpm，将转速升至2660rpm，#3、#4瓦轴振稳定，见表1。
再将转速升至2663rpm，#3、#4瓦振动突升出现，于是对这一转速下振动进行频谱分析，经分析，查明振动增大的主要分量都是22.7Hz频率的振动，对应转速为1367rpm（发电机第一临界转速），由此证明该机发生了油膜振荡。
四、消除对策
由上述分析已经指出，该机振动增大的故障原因在于发电机轴瓦发生了油膜振荡。
引起油膜振荡的原因总的来说有轴颈扰动过大和轴瓦稳定性差两个原因，消振对策的提出应针对这两个故障具体情况进行。
这里所说的轴颈扰动过大，不是指转子暂态瞬间产生的扰动，而是指稳定的扰动，进一步说是指轴颈与轴瓦之间的相对振动，引起转轴振动过大的原因有转子热弯曲和转子永久弯曲及轴系连接同心度和平直度偏差，因发电机转子尚未带负荷，故还不存在转子热弯曲。而影响轴瓦稳定性因素较多，它涉及轴瓦设计、制造、检修和运行等方面。而该机#3、#4瓦上瓦是两条乌金带，这种圆筒轴瓦顶隙不论如何改变，上瓦是不能形成有效的油膜力，因此减小顶隙尚不足以有效地抑制油膜失稳，根据现场处理大量这种型式轴瓦轴瓦自激振动的经验，应将上瓦乌金填满后，再将顶隙减小到轴颈的1.0-1.1‰可以有效地消除油膜振荡（即由圆筒瓦改变为椭圆瓦）。
五、结语
2012年7月20号，发电机#3、4瓦经过处理后，机组再次启动，在经过2600-2700rpm时，机组振动良好，机组定速3000rpm，机组振动控制在50?m左右，油膜振荡消除。
参考文献
[1] 寇胜利，汽轮发电机组的振动及现场平衡[J].北京：中国电力出版社，2007.
【关键词】发电机；轴瓦振动原因分析；解决方案
达尔凯长扬热能（重庆）二期扩建机组汽机是杭州汽轮机厂制造，型号为EHNG50/50/32，发电机为济南生建电机厂制造，型号为QFN-30-2。
一、发电机#3、4瓦出现振动的现象
2012年6月26日安装后首次冲转，升速至2620rpm时，#3、#4瓦均瞬间突然增大，#3、#4瓦轴振增大至254?m跳机，随后启动在相近转速下，因相同原因跳机，直至第三次启动，采用降低升速率至50rpm/min，勉强通过2573rpm，2573rpm下，#3、#4瓦轴振分别达226?m、225?m，顺利定速。两次启动均在2600rpm左右，出现#3、#4瓦轴振突升，由40?m左右快速升高至254?m，达到跳机值，且时间只有3-5s。
二、发电机#3、4瓦振动的原因分析
针对机组存在的振动问题，从大量现场振动故障经验看，能够引起轴瓦振动瞬间突升，且量值较大的振动原因，主要有两种，一是由于测振系统误差，常见的有测振杆共振，转轴上存在凹坑；二是机组发生了轴瓦自激振动，常见的有半速涡动和油膜振荡。
就该机的振动历史曲线看，当#3、#4瓦振动增大的时间几乎完全一致，这可以初步排除由于测振系统误差引起的振动突升，因为不可能在同一时间、同一转速下，三个轴瓦上安装的测振杆的自振频率都与转速吻合，测振杆都发生共振，也不可能出现探头同时遇到转轴上的凹坑，结合实地观察测量轴振探头的安装结构和材料刚度，可以排除这一故障。
那么，剩下的振动故障原因就是轴瓦发生了轴瓦自激振动，但是从振动历史曲线看，振动曲线光滑，没有明显的锯齿型出现，这与常见的轴瓦自激振动曲线不吻合，但是由于振动增大发生和持续时间仅有3-5s，而测振系统采点不足，导致曲线光滑，这样的可能性理论上是存在的。最好的验证方法是再次启动，测试突发振动发生时，振动的主要频率，据此作出振动性质的判定。
三、振动监测和故障原因诊断
再次启动机组，用频谱仪对机组冲转过程进行进行振动检测，考虑到振动增大的突发性，此次启动，采用正常（运行规程要求）的升速率升速至2550rpm下，观察##3、#4瓦振动，为了避免因升速导致的#3、#4瓦轴振突升，采取缓慢提高转速的方式，逐步逼近发生振动突升转速，每次升速20rpm，将转速升至2660rpm，#3、#4瓦轴振稳定，见表1。
再将转速升至2663rpm，#3、#4瓦振动突升出现，于是对这一转速下振动进行频谱分析，经分析，查明振动增大的主要分量都是22.7Hz频率的振动，对应转速为1367rpm（发电机第一临界转速），由此证明该机发生了油膜振荡。
四、消除对策
由上述分析已经指出，该机振动增大的故障原因在于发电机轴瓦发生了油膜振荡。
引起油膜振荡的原因总的来说有轴颈扰动过大和轴瓦稳定性差两个原因，消振对策的提出应针对这两个故障具体情况进行。
这里所说的轴颈扰动过大，不是指转子暂态瞬间产生的扰动，而是指稳定的扰动，进一步说是指轴颈与轴瓦之间的相对振动，引起转轴振动过大的原因有转子热弯曲和转子永久弯曲及轴系连接同心度和平直度偏差，因发电机转子尚未带负荷，故还不存在转子热弯曲。而影响轴瓦稳定性因素较多，它涉及轴瓦设计、制造、检修和运行等方面。而该机#3、#4瓦上瓦是两条乌金带，这种圆筒轴瓦顶隙不论如何改变，上瓦是不能形成有效的油膜力，因此减小顶隙尚不足以有效地抑制油膜失稳，根据现场处理大量这种型式轴瓦轴瓦自激振动的经验，应将上瓦乌金填满后，再将顶隙减小到轴颈的1.0-1.1‰可以有效地消除油膜振荡（即由圆筒瓦改变为椭圆瓦）。
五、结语
2012年7月20号，发电机#3、4瓦经过处理后，机组再次启动，在经过2600-2700rpm时，机组振动良好，机组定速3000rpm，机组振动控制在50?m左右，油膜振荡消除。
参考文献
[1] 寇胜利，汽轮发电机组的振动及现场平衡[J].北京：中国电力出版社，2007.