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[摘 要]近期航煤装置精制产品质量不稳定，分馏塔调整难度大，闪点难以提高，经常出现闪点低于工艺指标后，银片腐蚀不合格。出现不合格后，调整周期长。经判断，受加工原料劣质化的影响，原料氯含量和氮含量提高后，加快了铵盐的形成速率，造成分馏塔塔盘和部分管线堵塞，严重影响航煤装置的正常生产。
[关键词]航煤加氢；问题；质量控制；洗塔
中图分类号：TE624.43 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2015）24-0292-01
1 航煤加氢运行问题的主要原因
1.1 分馏塔塔盘和塔顶管线堵塞严重
分馏塔顶空冷器存在堵塞的现象：经测温枪现场检测，塔顶空冷器管束一半温度为90℃左右，另有一半温度仅40℃，说明空冷器管束存在部分管束堵塞的现象，造成塔顶油气偏流，压降上升，虽降低分馏塔顶分液罐的压力后，塔顶压力仍偏高，不利于塔内轻组分的蒸出，影响精制产品闪点，易出现产品质量不合格。
分馏塔盘存在结盐堵塞的现象：分馏塔开工初期，塔底温度控制在216℃左右，顶温控制在120℃左右。在实际操作控制过程中，塔底温度提高至255℃，塔顶温度提高至160℃，塔顶分液罐的压力降低至105kPa，仍难以将塔底轻组分蒸出至塔顶，塔顶气相馏出物流量逐步由215Nm3/h下降至140Nm3/h，分馏塔塔顶温度稍有波动就会造成闪点下降，腐蚀不合格。说明，分馏塔存在严重堵塞的現象，塔内的轻组分（含硫化氢）难以蒸馏出塔，轻组分随着精制油带出，造成产品质量不合格。
1.2 反应部分管路压降大
反应器至高压分离罐管路压降大，高分压力下降至1.6MPa时，在新氢阀门全开情况下，新氢流量仍有一半时间无量现象，最高仅115kg/h，循环量由开工初期的4800Nm3/h降至2800Nm3/h。说明反应器反应器至高分罐管路压降明显上升，不利于提高产品质量，不利于降低精制航煤的氯含量和氮含量。
2 航煤加氢洗塔方案
1、分馏塔降温：缓慢降低重氟炉的温度，将炉温降至200℃时，熄炉火；
2、反应系统循环：当分馏塔塔底温度降至150℃时，停分馏塔进料，反应系统改循环，停装置进料；
3、分馏塔水洗：反应系统循环完成后，塔顶给水，从塔顶回流泵入口给水，塔底给汽，将顶温控制在90℃～110℃。
4、开工程序：大约6小时后，停止水洗，开进料阀，将反应改进分馏系统。
3 航煤加氢洗塔过程
具体过程及步骤如下：
1、15日16：30，分馏部分开始降温处理，塔底温度降至200℃后，熄重沸炉火嘴，反应部分改循环，分馏部分开始拉低分馏塔液位。
2、当分馏塔存油抽尽后，18：20开始塔顶给水冲洗塔盘，10分钟后，采样分析，水中盐含量为1821mg/l。继续水洗30分钟后停水，放空。
3、19：00塔底给蒸汽吹扫塔盘，19：30对切水进行了第二次采样，分析结果为408mg/L。19：40，塔底温度升高至181℃，塔顶温度仅为70℃，15分钟后，塔顶温度上升至169℃后，塔顶给水。为了增强水洗效果，将顶温控制在90℃～110℃，塔底温度100℃～110℃。21：00，采样，切水颜色加深，经分析，水含盐量达5286mg/l，说明分馏塔塔盘的盐类开始溶解，洗塔的效果开始现象。
维持此操作1个小时后，22：00采样分析，切水颜色好转，经分析，水含盐量下降至400mg/l。
4、22：30，停塔底蒸汽，保持塔顶给水水洗。22：50，经观察水样，水质清澈无杂质。
5、23：00，分馏塔排尽水后，塔底继续给汽蒸塔，经数据显示，23：15的塔顶温度稳定在117℃左右，塔底温度也稳定在118℃左右，15分钟后，各段的温度变化不大，说明分馏塔已基本通畅。
23：45，停蒸汽，结束洗塔操作，分馏部分进入进油开工阶段。
6、为了解决反应器至高压分离罐管路压降大的问题，16日0：00反应部分由反应器底部开始注入， 0：10，高压分离罐开始连续脱水，切水颜色明显变黑，且比较浑浊。1：25停止注水，并要求班组每1小时对各个脱水点脱水一次。
经过注水后，循环氢量由2800Nm3/h提高到了4800Nm3/h，新氢流量由200kg/h提高到了360kg/h，反应压力由1.68MPa提高到了1.80MPa，这些参数均表明，反应器底至高压分离罐的管线铵盐堵塞存在且较严重。
7、为了尽快消除水洗对航煤质量的影响，运行部加强了对各脱水点的切水，并多次切换塔底泵，开关精制产品的流量计及控制阀副线，同时维持分馏塔塔底低液位运行，以尽快将分馏系统的水带出分馏塔，降低精制航煤的水含量，尽最大努力使精制航煤腐蚀合格。
4 航煤加氢洗塔效果
水洗结束，运行部对操作进行了调整，为了尽快蒸出塔底存水以及含硫组分，使银片腐蚀合格，运行部保持分馏塔低液位操作，同时适当提高精制航煤的闪点。
16日10：00，装置进料量提高至35t/h，塔顶温度150℃左右，闪点57℃，铜片腐蚀开始合格，继续调整，将分馏塔的塔底温度稳定在220℃～230℃，塔顶温度稳定在120℃～130℃，塔顶压力稳定在125kPa，12时，闪点50℃。经过一系列的调整、摸索后，17日10：00航煤质量开始合格，投用脱硫精制罐，确保产品银片腐蚀合格。
分馏塔经洗塔后，达到了装置开工初期的水平，分馏塔压降明显下降，航煤的汽化率明显上升，精制航煤的闪点易出现超高的现象，18日，经摸索后，稳定分馏塔的塔顶温度在120℃～125℃，闪点用塔底温度进行调节，控制在216℃～219℃，精航闪点开始稳定，维持在工艺指标范围内。
由于分馏塔效果明显改善，18日，将处理量提高至36t/h，经一天的观察，产品质量稳定。19日，装置处理量提高至37t/h，经一天的观察，产品质量稳定，20日，装置处理量提高至37.5t/h，经一段时间观察，精制航煤产品质量稳定，运行部维持此操作。
5 结束语
此次，共历经6小时洗塔，1小时的反应部分注水，34小时的操作调整后，在较短时间内完成了既定任务。分馏塔首次洗塔取得了较好的效果，各项操作参数均恢复至装置运行初期的工况，为运行部提高装置处理能力创造了空间，有利于提高公司的经济效益，效果显著。
参考文献
[1] 佟德群.航煤加氢精制装置催化剂匹配装填可行性研究[J].当代化工，2007，36（4）：398-400.
[关键词]航煤加氢；问题；质量控制；洗塔
中图分类号：TE624.43 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2015）24-0292-01
1 航煤加氢运行问题的主要原因
1.1 分馏塔塔盘和塔顶管线堵塞严重
分馏塔顶空冷器存在堵塞的现象：经测温枪现场检测，塔顶空冷器管束一半温度为90℃左右，另有一半温度仅40℃，说明空冷器管束存在部分管束堵塞的现象，造成塔顶油气偏流，压降上升，虽降低分馏塔顶分液罐的压力后，塔顶压力仍偏高，不利于塔内轻组分的蒸出，影响精制产品闪点，易出现产品质量不合格。
分馏塔盘存在结盐堵塞的现象：分馏塔开工初期，塔底温度控制在216℃左右，顶温控制在120℃左右。在实际操作控制过程中，塔底温度提高至255℃，塔顶温度提高至160℃，塔顶分液罐的压力降低至105kPa，仍难以将塔底轻组分蒸出至塔顶，塔顶气相馏出物流量逐步由215Nm3/h下降至140Nm3/h，分馏塔塔顶温度稍有波动就会造成闪点下降，腐蚀不合格。说明，分馏塔存在严重堵塞的現象，塔内的轻组分（含硫化氢）难以蒸馏出塔，轻组分随着精制油带出，造成产品质量不合格。
1.2 反应部分管路压降大
反应器至高压分离罐管路压降大，高分压力下降至1.6MPa时，在新氢阀门全开情况下，新氢流量仍有一半时间无量现象，最高仅115kg/h，循环量由开工初期的4800Nm3/h降至2800Nm3/h。说明反应器反应器至高分罐管路压降明显上升，不利于提高产品质量，不利于降低精制航煤的氯含量和氮含量。
2 航煤加氢洗塔方案
1、分馏塔降温：缓慢降低重氟炉的温度，将炉温降至200℃时，熄炉火；
2、反应系统循环：当分馏塔塔底温度降至150℃时，停分馏塔进料，反应系统改循环，停装置进料；
3、分馏塔水洗：反应系统循环完成后，塔顶给水，从塔顶回流泵入口给水，塔底给汽，将顶温控制在90℃～110℃。
4、开工程序：大约6小时后，停止水洗，开进料阀，将反应改进分馏系统。
3 航煤加氢洗塔过程
具体过程及步骤如下：
1、15日16：30，分馏部分开始降温处理，塔底温度降至200℃后，熄重沸炉火嘴，反应部分改循环，分馏部分开始拉低分馏塔液位。
2、当分馏塔存油抽尽后，18：20开始塔顶给水冲洗塔盘，10分钟后，采样分析，水中盐含量为1821mg/l。继续水洗30分钟后停水，放空。
3、19：00塔底给蒸汽吹扫塔盘，19：30对切水进行了第二次采样，分析结果为408mg/L。19：40，塔底温度升高至181℃，塔顶温度仅为70℃，15分钟后，塔顶温度上升至169℃后，塔顶给水。为了增强水洗效果，将顶温控制在90℃～110℃，塔底温度100℃～110℃。21：00，采样，切水颜色加深，经分析，水含盐量达5286mg/l，说明分馏塔塔盘的盐类开始溶解，洗塔的效果开始现象。
维持此操作1个小时后，22：00采样分析，切水颜色好转，经分析，水含盐量下降至400mg/l。
4、22：30，停塔底蒸汽，保持塔顶给水水洗。22：50，经观察水样，水质清澈无杂质。
5、23：00，分馏塔排尽水后，塔底继续给汽蒸塔，经数据显示，23：15的塔顶温度稳定在117℃左右，塔底温度也稳定在118℃左右，15分钟后，各段的温度变化不大，说明分馏塔已基本通畅。
23：45，停蒸汽，结束洗塔操作，分馏部分进入进油开工阶段。
6、为了解决反应器至高压分离罐管路压降大的问题，16日0：00反应部分由反应器底部开始注入， 0：10，高压分离罐开始连续脱水，切水颜色明显变黑，且比较浑浊。1：25停止注水，并要求班组每1小时对各个脱水点脱水一次。
经过注水后，循环氢量由2800Nm3/h提高到了4800Nm3/h，新氢流量由200kg/h提高到了360kg/h，反应压力由1.68MPa提高到了1.80MPa，这些参数均表明，反应器底至高压分离罐的管线铵盐堵塞存在且较严重。
7、为了尽快消除水洗对航煤质量的影响，运行部加强了对各脱水点的切水，并多次切换塔底泵，开关精制产品的流量计及控制阀副线，同时维持分馏塔塔底低液位运行，以尽快将分馏系统的水带出分馏塔，降低精制航煤的水含量，尽最大努力使精制航煤腐蚀合格。
4 航煤加氢洗塔效果
水洗结束，运行部对操作进行了调整，为了尽快蒸出塔底存水以及含硫组分，使银片腐蚀合格，运行部保持分馏塔低液位操作，同时适当提高精制航煤的闪点。
16日10：00，装置进料量提高至35t/h，塔顶温度150℃左右，闪点57℃，铜片腐蚀开始合格，继续调整，将分馏塔的塔底温度稳定在220℃～230℃，塔顶温度稳定在120℃～130℃，塔顶压力稳定在125kPa，12时，闪点50℃。经过一系列的调整、摸索后，17日10：00航煤质量开始合格，投用脱硫精制罐，确保产品银片腐蚀合格。
分馏塔经洗塔后，达到了装置开工初期的水平，分馏塔压降明显下降，航煤的汽化率明显上升，精制航煤的闪点易出现超高的现象，18日，经摸索后，稳定分馏塔的塔顶温度在120℃～125℃，闪点用塔底温度进行调节，控制在216℃～219℃，精航闪点开始稳定，维持在工艺指标范围内。
由于分馏塔效果明显改善，18日，将处理量提高至36t/h，经一天的观察，产品质量稳定。19日，装置处理量提高至37t/h，经一天的观察，产品质量稳定，20日，装置处理量提高至37.5t/h，经一段时间观察，精制航煤产品质量稳定，运行部维持此操作。
5 结束语
此次，共历经6小时洗塔，1小时的反应部分注水，34小时的操作调整后，在较短时间内完成了既定任务。分馏塔首次洗塔取得了较好的效果，各项操作参数均恢复至装置运行初期的工况，为运行部提高装置处理能力创造了空间，有利于提高公司的经济效益，效果显著。
参考文献
[1] 佟德群.航煤加氢精制装置催化剂匹配装填可行性研究[J].当代化工，2007，36（4）：398-400.