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中图分类号：TU973+.31 文献标识码：A 文章编号：
地震对建筑的破坏主要表现在两方面：一是上部结构的破坏：二是地基失效。因此勘察部门对于场地勘察应注意合理地评价场地地震稳定，为基础和结构抗震设计提供依据，从而使整个建筑的抗震设计做到安全与经济的优化。本文主要研究和田地区场地抗震性能评价的基本方法，并对工作中存在的若干问题进行讨论。
在勘察中场地的地震稳定性和场地的地震效应至关重要，对场地地震稳定性和地震效应最具影响的，是地震断裂和饱和砂土液化两方面。
1.和田地区地震地质概况与历史地震
1.1 从大的活动地块来说，和田地区属于青藏和西域两大活动地块区，包括巴颜喀拉、东昆仑和塔里木三个二级活动地块和西昆仑山前、阿尔金二个边界活动带，地块的边界活动带内发育了以挤压和走滑为主的活动断裂，现今浅源地 震基本沿断裂发生（图1）［1］。
图1和田地震区构造地质
1：走滑断裂；2：逆冲断裂；3：2008年于田地震震中位置。
1.2地震断裂是公认的主要地震成因，对场地地震稳定和抗震性能影响很 大。对一般单体建筑工程而言，不可能作場地地震的专门研究，而主要是在收集 和分析原有资料的基础做一些辅助工作。
在和田市区200km范围内，有东西、北东和北西向断裂分布，上述断裂的活动情况有所差异，对和田可能产生影响的断裂有：
1.2.1和田断裂：西起普沙、东至洛浦县城东，东西走向，长约235km，雁行状排列。据现有资料，在玉龙喀什河深剖面上，和田市南北近郊各有一条南倾斜断裂通过，市南断裂已错断中更新统；市北断裂将第三系错断270m。断层面南倾，倾角30~50°［2］。
1.2.2西昆仑山前断裂：距和田市约28km，区内长度约240km，走向近东西，南倾倾角70~80°，局部近直立，该断裂错断4级河流阶地，据断裂带崩塌楔14C测定，其形成年代距今28000年，估计该断裂最新一次明显活动实在晚更新世晚期，全新世以来未发现明显活动，沿断裂有3~4级地震分布［2］。
1.2.3慕士山北麓断裂：该断裂据和田市约75km，区内长440km，总体呈向南凸出的弧形，断面西段倾向北；东段倾向南，倾角60~70°。该断裂错断了中、上更新统，并使冲沟右行走滑达60m，在慕士山北有地表破裂带展布，曾于1948年2月、1975年4~6月发生了3个6.0~6.5级地震［2］。
1.2.4策勒断裂：在策勒县西南约40km，呈北东东走向，地表有一系列近东西向的断层陡坎带组成，地表宽3~6km，探槽揭露和14C年代测定，该断层带最晚一次活动距今约2000年左右［2］。
1.3和田地区历史地震
在此次地震之前，和田地区曾发生过多次中强地震，详见下表：
［1］
2. 砂土液化的判别：
对场地效应有影响的另一个重要因素是砂土液化。历次发生的地震灾害大多数是由地基失效产生的，而地基失效的重要原因是砂土液化。
和田地区的地层大都以粉土——卵石的二元结构形式存在。粉土液化的判别，首先要依据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010中第4.3.3条初步判别公式，饱和粉土的粘粒含量百分率是否符合7度设防地区大于10%可初判为不液化的要求，和上覆非液化土层厚度、地下水位深度是否满足du＞d0＋db-2、dw＞d0+db-3、du+dw＞1.5d0＋2db-4.5三个条件之一可不考虑液化。大量试验数据表明，和田地区平原区饱和粉土的粘粒含量百分率大部分小于10%，鲜有大于10%的，须进一步采用标准贯入试验判别法，按公式Ncr=N0（4.3.4）判别地面以下20m深度范围内的液化。对存在液化的粉土层，按公式（4.3.5）计算每个孔的液化指数，并按表4.3.5综合划分地基的液化等级。
3. 标贯试验应注意的问题
由公式Ncr=N0 （4.3.4-4）和公式（4.3.5）可以得知，标贯击数是判定饱和砂土粉土是否液化、计算液化土层液化等级的重要指标。在进行标贯试验前，除对重锤质量、落锤距离和标贯器刃口角度进行校验外，还要注意如下问题：
3.1 钻进方式对标贯击数的影响：粉土地层在和田地区广泛分布，在长期的勘察实践活动中的笔者发现了一个现象：同一场地，在地下水水位以下的粉土层，采用不同的钻进方式，标贯击数有差别。
在和田地区一般采用冲击钻进和回转钻进两种钻进方式。地下水水位以上的、水位附近的粉土层，两种钻进方式的标贯击数相差不大；静水位以下2m后，差别开始显露，回转钻进标贯击数明显大于冲击标贯击数。究其原因，笔者认为是钻进方式造成的：冲击钻进、套管护壁，劈土钻头和套管的冲切作用对水下粉土层扰动较大（造成液化），从而使标贯击数偏低失真。而回转钻进、泥浆护壁，钻头回转切削对水下粉土扰动有限，标贯试验数据可靠度高。
3.2 钻杆直径对标贯击数的影响：百米汽车钻标配的开孔钻杆直径为50mm。在进行标贯测试时，应根据规范使用42mm钻杆进行测试，有些钻探单位钻工嫌换42mm钻杆麻烦，直接将开孔用50mm钻杆接标贯器进行测试，造成标贯击数虚高。虚高的标贯击数会对场地液化判别和液化等级造成误判，其后果严重。因此，外业工程师应监督、督促钻工使用标准42mm触探杆进行标贯试验测试，确保测试数据的准确性、真实性。
尹光华、蒋靖祥、吴国栋. 2008年3月21日于田7．4级地震的构造背景 干旱地理2008年7月 第31卷第4期543-549
朱江等 1994.10 和田市城市抗震防灾规划
地震对建筑的破坏主要表现在两方面：一是上部结构的破坏：二是地基失效。因此勘察部门对于场地勘察应注意合理地评价场地地震稳定，为基础和结构抗震设计提供依据，从而使整个建筑的抗震设计做到安全与经济的优化。本文主要研究和田地区场地抗震性能评价的基本方法，并对工作中存在的若干问题进行讨论。
在勘察中场地的地震稳定性和场地的地震效应至关重要，对场地地震稳定性和地震效应最具影响的，是地震断裂和饱和砂土液化两方面。
1.和田地区地震地质概况与历史地震
1.1 从大的活动地块来说，和田地区属于青藏和西域两大活动地块区，包括巴颜喀拉、东昆仑和塔里木三个二级活动地块和西昆仑山前、阿尔金二个边界活动带，地块的边界活动带内发育了以挤压和走滑为主的活动断裂，现今浅源地 震基本沿断裂发生（图1）［1］。
图1和田地震区构造地质
1：走滑断裂；2：逆冲断裂；3：2008年于田地震震中位置。
1.2地震断裂是公认的主要地震成因，对场地地震稳定和抗震性能影响很 大。对一般单体建筑工程而言，不可能作場地地震的专门研究，而主要是在收集 和分析原有资料的基础做一些辅助工作。
在和田市区200km范围内，有东西、北东和北西向断裂分布，上述断裂的活动情况有所差异，对和田可能产生影响的断裂有：
1.2.1和田断裂：西起普沙、东至洛浦县城东，东西走向，长约235km，雁行状排列。据现有资料，在玉龙喀什河深剖面上，和田市南北近郊各有一条南倾斜断裂通过，市南断裂已错断中更新统；市北断裂将第三系错断270m。断层面南倾，倾角30~50°［2］。
1.2.2西昆仑山前断裂：距和田市约28km，区内长度约240km，走向近东西，南倾倾角70~80°，局部近直立，该断裂错断4级河流阶地，据断裂带崩塌楔14C测定，其形成年代距今28000年，估计该断裂最新一次明显活动实在晚更新世晚期，全新世以来未发现明显活动，沿断裂有3~4级地震分布［2］。
1.2.3慕士山北麓断裂：该断裂据和田市约75km，区内长440km，总体呈向南凸出的弧形，断面西段倾向北；东段倾向南，倾角60~70°。该断裂错断了中、上更新统，并使冲沟右行走滑达60m，在慕士山北有地表破裂带展布，曾于1948年2月、1975年4~6月发生了3个6.0~6.5级地震［2］。
1.2.4策勒断裂：在策勒县西南约40km，呈北东东走向，地表有一系列近东西向的断层陡坎带组成，地表宽3~6km，探槽揭露和14C年代测定，该断层带最晚一次活动距今约2000年左右［2］。
1.3和田地区历史地震
在此次地震之前，和田地区曾发生过多次中强地震，详见下表：
［1］
2. 砂土液化的判别：
对场地效应有影响的另一个重要因素是砂土液化。历次发生的地震灾害大多数是由地基失效产生的，而地基失效的重要原因是砂土液化。
和田地区的地层大都以粉土——卵石的二元结构形式存在。粉土液化的判别，首先要依据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010中第4.3.3条初步判别公式，饱和粉土的粘粒含量百分率是否符合7度设防地区大于10%可初判为不液化的要求，和上覆非液化土层厚度、地下水位深度是否满足du＞d0＋db-2、dw＞d0+db-3、du+dw＞1.5d0＋2db-4.5三个条件之一可不考虑液化。大量试验数据表明，和田地区平原区饱和粉土的粘粒含量百分率大部分小于10%，鲜有大于10%的，须进一步采用标准贯入试验判别法，按公式Ncr=N0（4.3.4）判别地面以下20m深度范围内的液化。对存在液化的粉土层，按公式（4.3.5）计算每个孔的液化指数，并按表4.3.5综合划分地基的液化等级。
3. 标贯试验应注意的问题
由公式Ncr=N0 （4.3.4-4）和公式（4.3.5）可以得知，标贯击数是判定饱和砂土粉土是否液化、计算液化土层液化等级的重要指标。在进行标贯试验前，除对重锤质量、落锤距离和标贯器刃口角度进行校验外，还要注意如下问题：
3.1 钻进方式对标贯击数的影响：粉土地层在和田地区广泛分布，在长期的勘察实践活动中的笔者发现了一个现象：同一场地，在地下水水位以下的粉土层，采用不同的钻进方式，标贯击数有差别。
在和田地区一般采用冲击钻进和回转钻进两种钻进方式。地下水水位以上的、水位附近的粉土层，两种钻进方式的标贯击数相差不大；静水位以下2m后，差别开始显露，回转钻进标贯击数明显大于冲击标贯击数。究其原因，笔者认为是钻进方式造成的：冲击钻进、套管护壁，劈土钻头和套管的冲切作用对水下粉土层扰动较大（造成液化），从而使标贯击数偏低失真。而回转钻进、泥浆护壁，钻头回转切削对水下粉土扰动有限，标贯试验数据可靠度高。
3.2 钻杆直径对标贯击数的影响：百米汽车钻标配的开孔钻杆直径为50mm。在进行标贯测试时，应根据规范使用42mm钻杆进行测试，有些钻探单位钻工嫌换42mm钻杆麻烦，直接将开孔用50mm钻杆接标贯器进行测试，造成标贯击数虚高。虚高的标贯击数会对场地液化判别和液化等级造成误判，其后果严重。因此，外业工程师应监督、督促钻工使用标准42mm触探杆进行标贯试验测试，确保测试数据的准确性、真实性。
尹光华、蒋靖祥、吴国栋. 2008年3月21日于田7．4级地震的构造背景 干旱地理2008年7月 第31卷第4期543-549
朱江等 1994.10 和田市城市抗震防灾规划