铝合金微弧氧化工艺研究现状

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综述了国内外微弧氧化(MAO)技术的研究现状,重点介绍了微弧氧化电解液体系和工艺参数对微弧氧化陶瓷膜性能的影响,概述了微弧氧化的反应过程,并指出了目前该技术存在的问题,最后对微弧氧化工艺进一步的发展进行了展望.
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直径为125 mm的Nimonic101高温合金棒材抗拉强度不合格.为提高Nimonic101合金的室温力学性能,采用汽轮机叶片的工艺对Nimonic101合金进行了锻造,并采用不同工艺固溶处理、时效和介于固溶处理和时效之间的中间热处理.此后检测了Nimonic101合金的显微组织和力学性能.结果表明:(a)由棒材锻造成的叶片坯料抗拉强度有了较大的提高;(b)固溶处理温度为1125℃的Nimonic101合金力学性能较好;(c)经过1080℃中间热处理的合金强度提高,且冷却越快,强度越高;(d)固溶处理温
某用直径约6 mm的20Mn2钢丝材制作的起重链环在使用中断裂.对断裂的链环进行了宏观检验、断口分析、力学性能检测、金相检验和化学成分分析,以弄清其断裂的原因.结果表明:在发黑处理过程中氢溶入了链坏,从而产生氢脆.正是氢脆导致了链环断裂,断裂与链环的力学性能、化学成分和显微组织等因素无关.
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对采用05Cr17Ni4Cu4Nb钢、TC4钛合金和7075铝合金制作的航空发动机自润滑衬套进行了摆动磨损试验和径向静载荷试验,检测了三种材料衬套的圆度,并进行了永久变形的有限元分析.结果表明:三种材料自润滑衬套的耐摆动磨损性能和径向承载性能均满足要求;三种材料自润滑衬套中,7075铝合金自润滑衬套的摆动磨损量和径向额定载荷造成的永久变形最小,性能最优;05Cr17Ni4Cu4Nb钢衬套与TC4钛合金衬套的耐磨性能和径向承载性能差异较小.
采用K-TIG工艺焊接了10 mm厚的Invar36合金板,随后分别进行了600℃保温2 h炉冷、850℃保温1.5 h炉冷和1000℃保温1 h炉冷的真空退火.采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、残余应力测钻仪、万能拉伸试验机及显微维氏硬度计等检测了经过和未经过真空退火的焊接接头的显微组织、力学性能、硬度分布和残余应力,并检验了拉伸试验后试样的断口形貌.结果表明:经过和未经过真空退火的焊接接头显微组织没有明显差异,随着退火温度的提高,晶粒明显长大,组织更均匀致密;真空退火和未退火接头的拉伸
60SiCrV7钢可用作高强度汽车悬架弹簧.采用 φ6 mm×91 mm试棒在Gleeble—2000热模拟试验机上对60SiCrV7钢进行了热模拟试验以获得CCT曲线,研究了60SiCrV7钢的奥氏体晶粒度随加热温度的变化,目的是确定钢的淬火温度范围;对60SiCrV7钢进行了890℃油淬和200~600℃回火,随后检测了钢的拉伸性能和旋转弯曲疲劳性能.结果表明:60SiCrV7钢合适的淬火温度为850~950℃;890℃保温30 min油冷随后385℃回火90 min水冷的60SiCrV7钢抗拉强度达
外径110 mm、内径30 mm的34CrMo4钢中空轴,870℃水淬和640℃回火后发现有约20 mm长的裂纹.为此对开裂的中空轴进行了化学成分分析、力学性能检测、金相检验,检验了裂纹的表面状况,并对夹杂物进行了能谱分析.结果表明:该中空轴的化学成分、力学性能均符合要求,显微组织基本正常,裂纹表面被严重氧化.据此可以断定,34CrMo4钢中空轴开裂是淬火不当所致.此外,含Mn和S的夹杂物也促进了中空轴的淬火开裂.改进淬火方式后,中空轴开裂的问题已经解决.
采用氯化胆碱(C5H14CLNO)、乙酰丙酸(C5H8O3)和水(H2O)作原料,并加入一定量的氯化亚铁(FeCl2)、六水合氯化钴(CoCl2·6H2O)和氯化镍(NiCl2·6H2O)配制成低共熔溶剂.将黄铜片置于温度为50℃、60℃和70℃的低共熔溶剂中采用恒电流电沉积了Fe-Co-Ni合金层.借助扫描电镜、X射线衍射仪和电化学工作站研究了不同温度电沉积的Fe-Co-Ni合金层的微观形貌、成分、相结构和耐蚀性.结果表明:3种温度下电沉积的Fe-Co-Ni合金层中,在50℃电沉积的表面最致密,交流阻抗
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