【摘 要】
:
本文分别在钢(45碳素钢、1Cr18Ni9Ti不锈钢)和钛(Ti6A14V钛合金)基材上实施了NiCrBSi粉末的火焰喷焊,用SEM-EDAX和XRD研究了覆层的元素分布、界面相和表层相组成.结果表明:钢基材与覆层之间几乎没有发生元素扩散,基材元素扩散到覆层中的距离不到3μm,而钛基材与覆层之间发生了剧烈的元素扩散,基材元素扩散到覆层表层(距离约1mm).钛基材与覆层之间的界面上生成大量的低熔点物
【机 构】
:
江苏大学,先进成形技术研究所,江苏,镇江,212013
论文部分内容阅读
本文分别在钢(45碳素钢、1Cr18Ni9Ti不锈钢)和钛(Ti6A14V钛合金)基材上实施了NiCrBSi粉末的火焰喷焊,用SEM-EDAX和XRD研究了覆层的元素分布、界面相和表层相组成.结果表明:钢基材与覆层之间几乎没有发生元素扩散,基材元素扩散到覆层中的距离不到3μm,而钛基材与覆层之间发生了剧烈的元素扩散,基材元素扩散到覆层表层(距离约1mm).钛基材与覆层之间的界面上生成大量的低熔点物相NiTi2,而扩散到覆层表层的钛元素改变了表层的相组成,增加了表层的非平衡度和硬度.基于相图对导致覆层出现巨大差异的机理进行了讨论.
其他文献
通过合理设计化学成分、熔炼及铸造工艺并进行合理的热处理,获得了强度、硬度、韧性比较理想的、用于制造单泵壳杂质泵的耐磨合金球墨铸铁材料.
本文介绍了新研制开发的复合电渣冶金法制造颗粒增强钢基耐磨复合材料新工艺,着重介绍了新工艺的性能和采用新工艺所生产的产品的性能.
文章结合各类破碎机的工作原理和特点,对锤头进行磨损失效分析,阐明锤头磨损的诸多因素,介绍了当前国内外提高锤头使用寿命的生产方法,并进行了分析评价.
文章根据铸球生产工艺特点,阐述了铸球铸造工艺方法的选择.认为Ф40mm以下的铸球宜选用砂型铸造工艺,大规格铸球应采用金属型铸造工艺.但在实施金属型铸球生产线时应注意生产纲领、工艺流程、各工序间的连接和节拍以及制芯材料和制芯方法的选择、浇注段的设计、浇注温度控制和模具的设计等.
采用直接从铸件本体切取试样的方法实施对产品质量的监控.二次加热淬火回火比一次加热淬火回火力学性能要高是因为耐磨钢经多次相变晶粒度小,显微组织变细所至.在二次加热淬火回火中出现高硬度、高韧性值是因为衬板淬火过程中在具备贝氏体生成的冷却速度的位置生成了贝氏体组织.
采用高温自蔓延合成了MoSi2粉末,经冷压和高温真空烧结成试样.在XP-5型高温摩擦磨损试验机上,考察了MoSi2与Al2O3陶瓷在1000℃对摩时的摩擦磨损特性.通过带微探针的扫描电子显微镜(SEM)观察与分析了试样表面的磨损形貌及成分组成,并讨论了其磨损机理.结果表明,低载时,MoSi2有较好的耐磨性;载荷对材料的磨损机理有明显的影响:低载荷(10~30N)作用下,其主要磨损机理为磨粒磨损和粘
分析了电磁加速等离子喷涂的基本原理,建立了等离子体的动力学方程,得到了等离子体速度与时间的关系和等离子体速度与电极板长度之间的关系表达式及其关系曲线.利用自行研制的电磁加速等离子喷涂装置在45#基体上制备了NiCrAl涂层,运用扫描电镜、能谱分析及显微硬度计对NiCrAl涂层的形貌、元素组成和硬度进行了分析.
通过对热喷涂层的结构特点及磨损面的应力分布的分析,研究滑动磨损过程中涂层的剥层磨损机制.结果表明,热喷涂层具有典型的层状结构,在扁平颗粒之间有氧化物膜;涂层中存在孔隙、微裂纹等缺陷.在滑动磨损过程中,涂层表层在法向载荷与摩擦力的共同作用下将产生压缩-拉伸循环应力;在循环应力的作用下,裂纹沿着扁平颗粒的边界萌生并扩展,导致扁平颗粒的整体脱落或破碎,成为磨屑.
利用电热爆炸定向喷涂技术在20G和45#钢基体上制备了Cr3C2-NiCr涂层,对涂层的显微硬度进行了测定,通过磨粒磨损试验和冲蚀磨损试验对涂层的磨损特性进行了分析.结果表明:涂层的显微硬度高达HV1040,是基体硬度的3~4.5倍;涂层的耐磨性能远高于基体.硬度的提高是耐磨性能增强的主要原因.
研究了W2C粒度不同的两种锰白铜合金-W2C复合涂层与钻机盘式刹车块专用新型摩擦材料对摩的摩擦学特性.结果表明:在比压0.18~0.54MPa范围内,两种涂层磨损量随比压增大而增加;W2C粒度大的涂层的抗磨性优于W2C粒度小的涂层;摩擦系数分别在0.32MPa和0.39MPa达到最大值0.45(W2C粒度小的涂层)和0.46(W2C粒度大的涂层).在转速500~1500r/min范围内,两种涂层磨