【摘 要】
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研究了外径尺寸15~85mm的不同规格的钛合金无缝管的弯管工艺.重新设计了用于弯制薄壁管的弯曲模,测量了弯后应力分布,对比分析了不同工艺和一般缺陷形式.结果表明:采用心轴工艺和温弯工艺相结合可以很好地进行薄壁钛管的弯制.
【机 构】
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中国船舶重工集团公司第七二五研究所,河南 洛阳 471039
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研究了外径尺寸15~85mm的不同规格的钛合金无缝管的弯管工艺.重新设计了用于弯制薄壁管的弯曲模,测量了弯后应力分布,对比分析了不同工艺和一般缺陷形式.结果表明:采用心轴工艺和温弯工艺相结合可以很好地进行薄壁钛管的弯制.
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研究了几种热机械处理条件下Ti2AlNb基合金Ti-22Al-25Nb的显微组织,并测试了不同组织状态下该合金的拉伸性能。结果表明,通过热机械处理可有效控制合金中三相的形貌、分布及相比例等,进而获得强度颦性良好的匹配.在三相区及附近温度范围内变形,并通过相应的热处理可提高合金的综合性能。热处理过程中,固溶温度升高,α2/O颗粒减少,次生O相板条含量增多,导致合金的强度略有升高,而塑性下降;时效温度
利用硬度、拉伸性能测试、宏微观组织分析等手段,探讨了Ti-1023合金的淬透深度和锻件允许最大截面厚度问题。结果表明,在测试范围内,Ti-1023合金的硬度基本不变,表面和中心位置的拉伸性能略低,结合金相和断口分析,判断这两个位置的强度、塑性偏低的原因可能是表面变形死区和中心没有淬透.最终结果表明,该合金在760℃下淬火时,淬透深度可达67.5mm、即135mm厚度是可以淬透的.因此,锻件热处理前
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依据动态材料模型(DMM)建立了Ti-0.8Al-1.2Fe合金在800~930℃,应变速率10-3~5s-1范围内的热加工图.通过对能量耗散率和组织变化的分析,研究了组织稳定和失稳的参数范围.结果表明,热加工图与变形试样的组织完全吻合.
较系统地研究了轧棒工艺对Ti-60A合金显微组织及力学性能的影响.结果发现,轧制前坯料显微组织状态、轧制温度和轧制变形量对Ti-60A合金显微组织形貌及拉伸性能有复杂的影响:轧制加热温度在α+β两相区时,轧制变形量对材料显微组织及拉伸性能的影响都比较小:加热温度升高到α+β/β相变点附近时,变形量的控制变得非常关键:变形量控制在60%左右时,显微组织可得到明显细化,抗拉伸强度大幅度提高,材料塑性也
采用研制的窄间隙专用手工TIG焊枪,通过焊接工艺试验,选择了合理的焊接工艺,确定了合理的坡口形式和焊接工艺参数.
研究了锻态和热处理态的Ti-24Al-15Nb-1.5Mo合金与锻态TC11钛合金在真空电子束焊接后的近等温变形中,应变速率和变形量对该双合金焊接界面力学性能的影响.结果表明,在近等温变形条件下,应变速率和变形量在设计的实验范围内变化时对Ti-24Al-15Nb-1.5Mo/TC11双合金焊接界面的室温和高温拉伸强度影响较小,但对室温和高温拉伸塑性有着显著的影响.随着应变速率的降低,高温拉伸塑性提
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