钙处理被广泛应用于解决Al脱氧产物引起的水口堵塞问题,为了提高钙的收得率并改善夹杂物变性效果,本文以某CSP厂经BOF-LF-CC工艺生产的Q235、SPA-H、DC01钢为研究对象,通过精炼与连铸工序过程样的提取及夹杂物表征,揭示了钢中夹杂物的演变路径,采用热力学计算,明确了典型夹杂物的生成条件,在此基础上,进一步提出了钙处理工艺的优化措施。采用SEM+EDS表征了精炼及连铸工序过程中典型夹杂物特征,结果表明:LF进站时,钢中夹杂物以球状、棱角状、簇状的Al₂O₃为主;加钙前的精炼过程中,大部分Al₂O₃转变成块状的高熔点MgO·Al₂O₃尖晶石类夹杂,单独的Al₂O₃只占少部分;钙处理后,钢中夹杂物以Al₂O₃-Ca O-MgO+（CaS）、CaO-Al₂O₃+（CaS）复合夹杂物为主;中包和铸坯中,夹杂物均以低熔点的Al₂O₃-Ca O-MgO复合夹杂物为主,含有少量CaO-Al₂O₃夹杂物。钙处理钢中主要夹杂物的演变路径可用下式表示:Al₂O₃→MgO·Al₂O₃（·xCa O）→Al₂O₃·xCa O（·yMg O）+（CaS）→Al₂O₃·xCa O（·yMg O）。典型夹杂物的生成热力学计算表明:当试验钢中Al含量在0.01⁰.05%范围内,只要有微量的Mg（0.3ppm）,就能使Al₂O₃转变成MgO·Al₂O₃尖晶石;当Al₂O₃-Ca O-MgO复合氧化物中Mg O含量≤15%,Al₂O₃含量在42%⁶8%时,炼钢温度下夹杂物就可能以液态形式存在;1873K下,欲使钢中Al₂O₃夹杂变性为低熔点的12C·7A,Q235、SPA-H、DC01钢中[Ca]需分别达到0.0018%、0.0014%、0.0016%;当钢中[S]=0.0034%时,[Ca]≥0.0050%,就会生成CaS夹杂,而当钢中[S]降至0.0010%时,[Ca]≥0.0169%才可能生成CaS;Al-S平衡曲线表明,体系平衡态从C/L→C·A/C·2A时,与CaS平衡所需的[S]增加,当CaS与Al₂O₃或者Ca Al2O4饱和的变性夹杂物接触时会变得不稳定,CaS对夹杂物中的Al₂O₃变性而被消耗;冷凝过程中,当钢液温度分别降至1775.7K、1800.8K时,SPA-H与DC01钢凝固前沿会析出CaS夹杂,而Q235钢中,钢液温度降至液相线前时,Ca S就已经开始生成,表明Q235钢中初始S含量过高。通过工艺过程取样分析与理论研究,提出了钙处理工艺的优化措施:喂线点下方附近的透气砖吹氩量不宜过大,一般控制在120NL/min左右较佳,另一透气砖氩气流量与出口压力分别控制在520NL/min、0.33Mpa左右,吹氩效果比较理想;计算表明,CaAl线与SiCa线的理论喂线速度分别为2.4³.6m/s、2.1³.1m/s,Ca Al线实际喂线速度较合理,SiCa线喂线速度偏大;水口堵塞物主要为Al₂O₃和未变性彻底的高熔点钙铝酸盐,在钢包顶渣对Al₂O₃部分变性的基础上,仍需保证足够的钙线喂入量,Q235、SPA-H钢需要增加喂线量,才能达到夹杂物彻底变性的效果;顶渣的硫容量与碱度变化趋势基本一致,在保证化渣良好的情况下,应适当提高精炼渣的碱度;当渣中MgO含量从5%增加到10%时,相同温度下,渣的液相区面积扩大,而Al₂O₃和SiO2在一定范围内可以降低精炼渣熔点;精炼渣的二元碱度控制在4¹0,w（Ca O）/w（Al₂O₃）在1.5².5时,渣中Al₂O₃活度小,Ca O活度较大,有利于精炼渣吸附Al₂O₃夹杂。