【摘 要】
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采用化学镀的方法在2024铝合金表面制备了Ni-W-P/TiO2复合镀层,基于差示扫描量热法(DSC)结果,确定了复合镀层热处理温度范围为350～550℃.利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、维氏硬度测试仪、滑动磨损试验机和电化学工作站等研究了热处理温度对Ni-W-P/TiO2复合镀层的形貌、组织结构、耐磨性与耐蚀性的影响.结果 表明:随着热处理温度的升高,Ni-W-P/TiO2复合镀层表面变得平整且致密,但热处理温度超过450℃时,镀层表面晶粒变得粗大;截面形貌观察发现,
【机 构】
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中国石油化工股份有限公司西北油田分公司石油工程技术研究院,新疆乌鲁木齐830000;西南石油大学新能源与材料学院,四川成都610500;株洲硬质合金集团有限公司,湖南株洲412000;西南石油大学新能
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采用化学镀的方法在2024铝合金表面制备了Ni-W-P/TiO2复合镀层,基于差示扫描量热法(DSC)结果,确定了复合镀层热处理温度范围为350～550℃.利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、维氏硬度测试仪、滑动磨损试验机和电化学工作站等研究了热处理温度对Ni-W-P/TiO2复合镀层的形貌、组织结构、耐磨性与耐蚀性的影响.结果 表明:随着热处理温度的升高,Ni-W-P/TiO2复合镀层表面变得平整且致密,但热处理温度超过450℃时,镀层表面晶粒变得粗大;截面形貌观察发现,复合镀层与基体结合良好,无明显裂纹;随着热处理温度升高,Ni-W-P/TiO2复合镀层由非晶态结构向晶态结构转变,在450℃热处理后镀层析出Ni3P相,此时镀层的显微硬度最大(849.1 HV0.1),平均摩擦系数最小(0.069),磨损速率最低(0.138 mg/min);在400℃热处理后镀层的耐蚀性最好,高于400℃热处理后,镀层的耐蚀性有所下降.
其他文献
采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、X射线衍射(XRD)、硬度计和拉伸试验机等研究了不同回火温度对C61齿轮钢显微组织和力学性能的影响.结果 表明:回火温度为360～ 600℃时,随着回火温度的升高,C61齿轮钢的硬度先增加后下降,在540℃时硬度达到最大值,为42.3 HRC,抗拉强度和屈服强度先上升后下降,在420℃达到峰值;回火温度为482℃时,合金渗碳体以及M23C6碳化物转变为M2C碳化物,弥散分布于马氏体基体中,保证了C61齿轮钢的强度及韧性;当回火温度超过600℃
借助光学显微镜、扫描电镜、交流磁性能测量仪和万能拉伸试验机研究了0.3 mm厚高强无取向电工钢冷轧板在780、820、860和900℃退火保温2 min后的组织、织构和性能.结果 表明:在退火温度范围内,试验钢均发生了完全再结晶,得到等轴状的铁素体晶粒;随着退火温度的升高,平均晶粒尺寸从9.2 μm增长到41.3 μm,工频铁损和400 Hz高频铁损均先大幅减小后趋于平缓,磁感应强度先升高后降低.在820C退火时,铁损P1.5/50=5.51 W/kg,P1.0/400=33.22 W/kg均处于较低值,
采用扫描电镜、X射线衍射仪、能谱仪和透射电镜等研究了Sn对含铜取向硅钢脱碳退火后的组织、织构与抑制剂的影响.结果 表明:脱碳退火后,由于Sn元素对抑制力的增强,可使初次再结晶晶粒变得更加均匀、细小,脱碳退火板的平均晶粒直径由10 μm减小为6μ.m.试样主要织构组分相差不大,均存在较弱的α取向线织构、较强的γ取向线织构和一定量的Goss织构.但加入Sn元素后,α取向线织构密度略微减小,Goss织构明显加强.含Sn取向硅钢的抑制剂类型为Sn与Cu2S和MnS的抑制剂复合共存,且Sn对析出物尺寸分布会产生较大
为了研究高温时效对GX40CrNiSi25-12奥氏体耐热铸钢析出相的影响,采用JMatPro软件模拟其在不同温度下的平衡相图和析出相随温度的变化,通过光学显微镜、扫描电镜和能谱分析等研究了不同温度时效处理对试验钢的析出相的形态、大小、析出位置及硬度的影响.结果 表明:850℃时效24 h后,大量细小颗粒状的M23C6碳化物在基体奥氏体晶粒内析出,在奥氏体晶粒内还发现有少量细针状σ相析出,同时在枝晶处出现密集分布的块状σ相,试验钢的硬度显著升高,达到最大值;950℃时效24 h后,晶内析出相减少,颗粒状M
对316LN奥氏体不锈钢进行了不同温度(1020、1050和1070℃)的固溶处理,利用电子万能试验机对316LN奥氏体不锈钢在300℃的高温环境下进行单轴拉伸试验,采用光学显微镜(OM)、透射电镜(TEM)和扫描电镜(SEM)对其微观组织和高温力学性能进行分析表征.结果 表明:随着固溶温度的升高,316LN奥氏体不锈钢的晶粒尺寸逐渐增大,析出相逐渐溶解,位错密度降低的同时孪晶数量减少,抗拉强度和屈服强度略有降低,伸长率增加;高温下的拉伸断口形貌均呈现出典型的韧性断裂特征;当固溶温度为1050℃时,试验钢
采用激光熔覆技术在Q235B钢表面制备了不同Ti3SiC2含量的Fe55/Ti3SiC2复合涂层,并利用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、硬度仪、摩擦磨损机和电化学工作站等研究了涂层的显微组织、物相及综合性能.结果 表明:由于Ti3SiC2的加入及其在高温下分解降低了熔池的换热特性等综合因素,导致Fe55/Ti3SiC2复合涂层的晶粒粗化;随着Ti3SiC2的添加,Fe55/Ti3SiC2复合涂层中形成了Cr7C3、SiC、CrC和TiSi等硬质相,组织变得粗大,并且α-Fe相的尺寸粗大及含量增加,而复
采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、洛氏硬度计和HT-1000高温摩擦磨损试验机等研究了不同淬火温度对冷轧辊用MC3钢组织、硬度和摩擦性能的影响.结果 表明:淬火后,冷轧辊用MC3钢基体组织由铁素体向隐针状马氏体转变,同时碳化物溶解并伴随有残留奥氏体的生成,当淬火温度超过920℃时,马氏体组织严重粗化,残留奥氏体体积分数急剧增加.随着淬火温度的升高,MC3钢的硬度和耐磨性都呈先升高后下降的趋势,当淬火温度为920℃时,硬度达到最大值63.8 HRC,平均摩擦系数为0.61,体积磨损量为0.164 mm
采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、背散射电子衍射(EBSD)和维氏硬度计等研究了一步淬火-配分(Q&P)处理对20CrMnTi钢显微组织和性能的影响.结果 表明:一步Q&P热处理后的试验钢显微组织为马氏体和少量残留奥氏体.随着配分温度的升高和配分时间的延长,残留奥氏体含量先增加再减少,维氏硬度先降低再升高.对一步Q&P热处理后的试验钢进行干滑动摩擦磨损试验.结果 表明:在小载荷(10 N)和残留奥氏体含量较低(＜5％)的条件下,残留奥氏体含量越高,试验钢的耐磨性越差,磨损机理主要是磨粒磨损、黏着
为了开发TRIP钢的热轧在线控制冷却工艺,以700 MPa级TRIP钢为研究对象,利用JMatPro软件计算其轧后冷却相变特征,根据计算获取的CCT曲线优化设计TRIP钢的三段式冷却工艺,并利用ThermecMastor-Z热模拟试验机进行模拟试验,测定试验钢在指定冷却工艺下的显微组织特征、各相含量百分比以及力学性能.结果 表明:为了获得低屈服强度和高抗拉强度的综合性能,需提高第一阶段和第三阶段的冷却速度并延长第二阶段的冷却时间,推荐三段式冷却工艺为:精轧出口以40℃/s速率冷却至750℃,随后以3 ℃/
该文综述了水泥行业的可持续性方面,水泥生产面临的主要挑战是熟料生产中原料和燃料的投入过高.采用合适的协同处理方法可以解决这些问题.采用高效的熟料冷却器、干燥器、分离器、煅烧炉、预煅烧炉和余热回收系统,可降低水泥的能量需求.