【摘 要】
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利用Gleeble3500热模拟试验机,在变形温度1 000～1 150℃,应变速率为0.01～10s-1时对铸态Ni68Cu28Al合金进行热压缩模拟.分析了合金在不同条件下的流变应力曲线;建立了描述该合金高温压缩变形的本构方程;将本构方程应用于有限元分析软件DEFORM 3D中,并对合金热压缩过程进行数值模拟,分析工件内部的应变速率场、应变场和温度场变化.结果表明,铸态Ni68Cu28Al合金变形过程中的硬化效果非常大,动态回复和动态再结晶引起的软化作用不明显;变形过程材料未完全再结晶;合金热压缩过程
【机 构】
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成都先进金属材料产业技术研究院有限公司,成都610303;海洋装备用金属材料及其应用国家重点试验室,鞍山114009
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利用Gleeble3500热模拟试验机,在变形温度1 000～1 150℃,应变速率为0.01～10s-1时对铸态Ni68Cu28Al合金进行热压缩模拟.分析了合金在不同条件下的流变应力曲线;建立了描述该合金高温压缩变形的本构方程;将本构方程应用于有限元分析软件DEFORM 3D中,并对合金热压缩过程进行数值模拟,分析工件内部的应变速率场、应变场和温度场变化.结果表明,铸态Ni68Cu28Al合金变形过程中的硬化效果非常大,动态回复和动态再结晶引起的软化作用不明显;变形过程材料未完全再结晶;合金热压缩过程具有明显的变形不均匀性.综合考虑,铸态Ni68Cu28Al合金最佳加工温度控制在1 000～1 100℃,应变速率0.01s-1左右.
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采用120 t BOF-LF-连铸-控轧控冷工艺流程,开发出8 mm高强度汽车大梁钢750L(Rm≥750 MPa).结果表明,通过750L 钢 Nb-Ti 复合微合金化(/％:0.074C,0.11 Si,1.51 Mn,0.020P,0.002S,0.042Als,0.033Nb,0.109Ti),结合控轧控冷技术(精轧区压下量≥40％),生产的750L钢带的抗拉强度782～810 MPa,伸长率≥17.5％,晶粒度11.5～12.5级,冲击功≥90 J,各项技术指标满足并优于标准的要求.
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