【摘 要】
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采用OM、SEM、EDS、相分析、硬度测试和冲击性能试验等分析手段,对比研究Nb含量为0、0.067％和0.270％(质量分数)的H13试验钢淬回火后的组织及力学性能.结果表明,加入Nb后试验钢淬火硬度有所下降;淬火温度提高后,含Nb试验钢的晶粒尺寸小于0Nb试验钢,但含Nb试验钢中存在部分未溶碳化物;3种试验钢回火后的二次硬化峰均出现在510℃.经1050℃淬火、不同温度回火后,0.067Nb试验钢的冲击吸收能量高于0Nb试验钢.0.27Nb试验钢受到大尺寸碳化物的影响,淬火温度在1080℃以下时,冲击
【机 构】
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昆明理工大学材料科学与工程学院,云南昆明 650093;钢铁研究总院特殊钢研究所,北京 100081;钢铁研究总院特殊钢研究所,北京 100081;昆明理工大学材料科学与工程学院,云南昆明 65009
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采用OM、SEM、EDS、相分析、硬度测试和冲击性能试验等分析手段,对比研究Nb含量为0、0.067％和0.270％(质量分数)的H13试验钢淬回火后的组织及力学性能.结果表明,加入Nb后试验钢淬火硬度有所下降;淬火温度提高后,含Nb试验钢的晶粒尺寸小于0Nb试验钢,但含Nb试验钢中存在部分未溶碳化物;3种试验钢回火后的二次硬化峰均出现在510℃.经1050℃淬火、不同温度回火后,0.067Nb试验钢的冲击吸收能量高于0Nb试验钢.0.27Nb试验钢受到大尺寸碳化物的影响,淬火温度在1080℃以下时,冲击吸收能量不及另两种试验钢.
其他文献
利用微观分析和物理化学相分析法,对不同回火温度(550,600,650℃)保温1 h后的Ti-V-Mo微合金化马氏体钢的组织和析出相表征,并进行了强化分量的计算.结果表明,在600℃回火时具有最佳的综合力学性能:抗拉强度为1298 MPa,屈服强度为1286 MPa,伸长率为14％.强化分量计算结果表明:析出强化和细晶强化是主要的强化方式,约占总强度的40％和30％,其中析出强化分量σp为517 MPa,由5 nm以下的(Ti,V,Mo)C粒子(质量分数22％)提供.回火温度由550℃升高到600℃,抗拉
FeMnAlC钢是一种新型的高强低密度钢,较高的合金元素含量使其组织性能具有较大的调控空间.κ-碳化物是钢中特有析出相,其析出位置和大小对FeMnAlC钢的性能有极大影响,合理地调控κ-碳化物的析出可以有效地提高钢的强度,并具有较高的塑性和韧性.对FeMnAlC钢中κ-碳化物的形成机理进行总结,并结合不同冷速和短时时效试验探究κ-碳化物的形貌特征以及调控方法.结果表明:κ-碳化物调幅分解产生,结构与基体共格,会随着时效时间的延长和温度的提高粗化.Si、Ni元素会促进κ-碳化物析出,Mo、Cr等元素会抑制κ
为了探究真空感应+真空自耗(VIM+VAR)和电炉+精炼+真空自耗(EAF+LF+VAR)两种工艺冶炼A286高温合金的热变形行为,利用Gleeble-3800热模拟试验机在温度950～1150℃和应变速率0.01～10s-1范围内进行热压缩试验.基于摩擦和绝热加热修正后的真应力-真应变曲线和应变硬化率曲线建立了 A286合金的Arrhenius本构方程,确定了 VIM+VAR合金和EAF+LF+VAR合金的热激活能分别为358.15和372.54 kJ·mol-1.利用临界应变和动态再结晶体积分数50％
通过微合金原理,设计了 3种含0.8％～1.0％碳及0.03％～0.04％铌的高碳钢.结果表明,碳含量增加可完全消除网状渗碳体,并使更多的碳在热处理加热时固溶于奥氏体中,从而获得更高的淬火硬度.对比不同碳含量钢的淬火显微组织,当碳含量为0.90％时,马氏体基体可以在获得最高硬度的同时保持超细晶粒.由此制造的梳理针布的平均齿尖硬度可以达到841 HV0.2,晶粒度可以达到13.5级.通过快速磨损试验以及客户现场试验,针布的耐磨性相对于高端针布钢材80WV提高约30％.
为探索30Crl6MolVN钢最佳的热处理工艺,采用冲击、拉伸试验机、洛氏硬度计、OM、SEM、XRD、TEM研究了淬、回火温度对该钢组织和力学性能的影响.结果表明:该钢最佳的淬火温度为1050℃,淬火后存在少量M23C6碳化物和M2N氮化物阻碍晶界迁移,其平均晶粒尺寸为14.1 μm,而大部分碳/氮化物固溶进基体中,导致Ms点降低,残留奥氏体含量增至59.2％.经-73℃冷处理后,大量残留奥氏体转变成马氏体,硬度提高至57 HRC.该钢300℃回火时具有良好的强韧性匹配,抗拉强度达2030 MPa,断面
通过MTS热模拟试验机对铸态与锻态GH4738合金在变形温度1000～1150℃及应变速率0.01～1s-1的条件下进行压缩试验,其中压下量为10％、30％、50％.结果显示,两种状态的合金应力-应变曲线均具有典型的动态再结晶特征,存在加工硬化、流变软化和稳态流变3个阶段.由应力-应变曲线得出GH4738合金铸态及锻态热变形激活能分别为Q=575.89 kJ/mol及Q=588.04 kJ/mol.并利用EBSD分析发现,在相同的热变形参数下,锻态GH4738合金组织的动态再结晶要比铸态组织发生得更早、更
利用Gleeble-3800热模拟试验机得到17Cr2Ni2MoVNb和20Cr2Ni4A齿轮钢在1000～1150℃、0.01～10 s-1的流变应力曲线,构建了两种钢的动态再结晶Avrami动力学模型和热加工图.结果表明,两种钢在高变形温度、低应变速率下易发生动态再结晶.17Cr2Ni2MoVNb钢中较高的Nb和Mo含量对动态再结晶的抑制作用大于20Cr2Ni4A钢中的高Ni含量的影响,导致在相同的热变形条件下17Cr2Ni2MoVNb钢的动态再结晶体积分数小于20Cr2Ni4A钢.17Cr2Ni2M
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为了探讨氮含量及固溶温度对21-6-9不锈钢组织和硬度的影响,分别在950、1000、1050和1100 T对3种不同氮含量的热轧态21-6-9不锈钢进行l h固溶处理,通过光学显微镜观察其组织结构,结合Thermo-Calc热力学计算对试验钢的微观组织进行分析,并对其进行硬度测试.结果表明,0.20％～0.28％N的21-6-9不锈钢热轧后沿轧制方向析出铁素体,且钢中铁素体经950～1100℃固溶处理可消除,当N含量达到0.34％时,试验钢中不再出现铁素体.随着固溶处理温度的升高,21-6-9不锈钢的晶
采用热压烧结技术制备了 CoCrTi-(2.5,4.0,6.0)WS2复合材料,并优化了 WS2的含量.通过球-盘式高温摩擦试验机研究了复合材料在室温至1000℃范围内的摩擦学性能.使用X射线衍射仪和扫描电镜等分析了复合材料的显微组织和物相组成.结果表明:适量WS2的添加显著提高了材料的硬度与摩擦学性能.3种复合材料的摩擦因数和磨损率均表现出大致相同的变化趋势:在室温至400℃的试验条件下,摩擦因数随温度的升高而降低,磨损率变化趋势则相反.在400℃到1000℃,摩擦因数随温度的升高小幅增大;磨损率随温度