【摘 要】
：
以吡嗪-2,3-二羧酸(2,3-PDA)为配体,用硝酸镧和氨水合成了吡嗪-2,3-二羧酸镧(2,3-LPDA)稀土热稳定剂,通过红外光谱分析、元素分析和热分析确定了其分子式;通过静态热稳定实验研究了2,3-LPDA、其他辅助热稳定剂以及2,3-LPDA与硬脂酸锌、硬脂酸钙、季戊四醇的二元和三元复配体系的热稳定性,并对其对聚氯乙烯(PVC)塑化性能和力学性能的影响进行了表征;最后,探究了2,3-LPDA的热稳定机理.结果表明,2,3-LPDA的分子式为La2(C6N2O4)2(NO3)2·3H2O;当2,3
【机 构】
：
内蒙古科技大学材料与冶金学院,内蒙古包头014010;轻稀土资源绿色提取与高效利用教育部重点实验室,内蒙古包头014010;内蒙古自治区稀土湿法冶金与轻稀土应用重点实验室,内蒙古包头014010;内蒙
论文部分内容阅读
以吡嗪-2,3-二羧酸(2,3-PDA)为配体,用硝酸镧和氨水合成了吡嗪-2,3-二羧酸镧(2,3-LPDA)稀土热稳定剂,通过红外光谱分析、元素分析和热分析确定了其分子式;通过静态热稳定实验研究了2,3-LPDA、其他辅助热稳定剂以及2,3-LPDA与硬脂酸锌、硬脂酸钙、季戊四醇的二元和三元复配体系的热稳定性,并对其对聚氯乙烯(PVC)塑化性能和力学性能的影响进行了表征;最后,探究了2,3-LPDA的热稳定机理.结果表明,2,3-LPDA的分子式为La2(C6N2O4)2(NO3)2·3H2O;当2,3-LPDA:硬脂酸锌:季戊四醇的复配质量比为2:1:2时,PVC的热稳定时间可以达到44 min,且复配体系对PVC的塑化性能有明显提高作用,使PVC的拉伸强度显著提升;2,3-LPDA能够减少PVC中的C—Cl的存在,并且可以吸收PVC降解产生的Cl-,与稀土离子结合生成LaCl3,从而抑制PVC的降解,达到热稳定效果.
其他文献
以对苯二甲酸(PTA)、乙二醇(EG)、间苯二甲酸-5-磺酸钠(SIPA)为主要原料,自制己二酸环氧环己烷酯(ACHD)为改性剂,制备了酸值为9～14 mg KOH/g、羟值为85～110 mg KOH/g、特性黏度为0.26～0.31 dL/g的己二酸环氧环己烷酯改性水溶性聚酯(MWPET),并进一步制备了厚度≤45μm、光泽度约100 Gu的MWPET涂膜.通过红外光谱仪(FTIR)、核磁共振仪(1H-NMR)和质谱仪等对ACHD及MWPET进行表征,并对MWPET涂膜的铅笔硬度、附着力、耐水性、耐化
采用含类基体基团的乙烯基三甲氧基硅烷修饰氧化石墨烯(GO),再用“一锅法”将其还原得到功能化石墨烯(F-GE),通过溶剂浇注法制备出界面性能优良的聚偏氟乙烯导热复合材料(PVDF/F-GE).利用红外光谱仪(FTIR)、扫描电子显微镜(SEM)、热导率测试仪、电子拉力试验机对复合材料的改性状态、微观形貌、导热性能和力学性能等进行了分析表征.结果表明,类基体基团修饰后的石墨烯分散性大幅度提高,且与基体PVDF之间的相容性也得到明显改善,显著增强了PVDF复合材料的热稳定性、拉伸强度和导热性能;当F-GE含量
通过双螺杆挤出机对30％(质量分数,下同)竹粉增强聚丙烯(PP/BP)复合材料进行循环加工,研究了挤出循环次数对PP/BP复合材料流变性能、力学性能和发泡性能的影响.结果表明,随着挤出循环次数的增加,PP/BP复合材料的表观黏度(η)先升高后降低,力学性能先增强后减弱,经第6次挤出循环后,其η、弹性模量和弯曲模量比1次挤出分别降低了23.75％、17.08％和31.18％.随着挤出循环次数的增加,PP/BP复合材料泡孔尺寸逐渐均匀,纤维由长纤维状转为短棒状和颗粒状,纤维分散更均匀,界面结合更紧密.
研究了埋地聚乙烯(PE)给水管道在我国台州地区实际服役7～12年过程中的自然老化行为,采用红外光谱仪(FTIR)、差示扫描量热仪(DSC)、扫描电子显微镜(SEM)等分析了管材在服役过程中不饱和基团含量、断链和支化程度、羰基指数、羟基指数等微观结构的变化趋势,考察了不同服役时间管材热稳定性、分子量、氧化诱导时间(OIT)、表面形貌、屈服强度和拉伸模量的变化规律.结果表明,埋地PE给水管道服役过程中,在抗氧化剂保护下,管材在最初服役7年内处于物理老化阶段,微观结构和宏观性能基本不变;服役7年后管材开始进入化
为研究高密度聚乙烯/有机改性蒙脱石(PE-HD/OMMT)复合材料中改性剂及PE-HD对蒙脱石(MMT)插层和剥离的影响,采用分子动力学方法模拟了OMMT中不同负载量的十八烷基三甲基氯化铵阳离子(OTAC+)在MMT中的排列方式以及对MMT插层的影响.此外,搭建了PE-HD/OMMT复合材料模型,编写MS Perl脚本提取了OT-AC+与MMT和PE-HD之间的相互作用能来研究双螺杆挤出机机筒温度在463 K下对MMT剥离的影响.模拟结果表明,随着OTAC+负载量的提高,其在MMT片层中依次呈现为单层分布
采用碱性溶液静止浸泡和干湿循环两种方法对玻璃纤维增强塑料筋(GFRP)进行了不同时长的作用后,对筋体的力学性能进行表征,探究了其力学性能的退化规律,利用GFRP耐久性寿命预测公式,拟合得到了直径20 mm的GFRP力学性能的退化模型,并使用该模型预测了GFRP长期拉伸性能的变化趋势.结果表明,随着碱液对GFRP作用时间的延长,GFRP的拉伸强度显著降低,试验期间拉伸强度的退化主要集中在前90 d;直径20 mm的GFRP的初期拉伸强度退化较直径为25 mm的GFRP快,但经过一段时间后退化反而更慢,应力-
采用酸处理和聚乙烯亚胺(PEI)表面修饰两种方法对多壁碳纳米管(MWCNTs)进行改性,将改性碳纳米管与聚酰胺11(PA11)熔融共混,制备了聚酰胺11/酸刻蚀碳纳米管(PA11/a-MWCNTs)和聚酰胺11/聚乙烯亚胺接枝碳纳米管(PA11/PEI-MWCNTs)复合材料,并通过扫描电子显微镜(SEM)、热重分析仪(TG)、红外光谱仪(FTIR)、差示扫描量热仪(DSC)等对复合材料的微观形貌、分散性、热稳定性、结晶性能以及力学性能进行了表征.结果表明,通过PEI表面修饰的改性方法制备的复合材料的性能
以蓖麻油和三乙烯四胺为原料合成蓖麻油酸多胺固化剂(COAPA),再将其与没食子酸环氧树脂(GAER)混合组成全生物基GAER/COAPA固化体系,采用非等温差示扫描量热法(DSC)对其固化反应过程进行了研究,确定了固化体系最佳质量配比为7:3(GAER:COAPA),获得了最佳固化工艺温度参数;利用Kissinger方程和?esták-Bergg-ren自催化模型拟合得到固化反应活化能和动力学参数,并将固化后的GAER体系与双酚A型环氧树脂体系的性能进行了对比.结果表明,GAER/COAPA体系的平均表观
采用方形截面管件,以短玻璃纤维增强聚丙烯为原料,通过溢流法水辅助注射成型实验探究了熔体注射温度、注水延迟时间和注水压力等工艺参数对制件宏观现象的影响机理,并分析了高压水在方形管道中的穿透行为.结果表明,当熔体温度升高时,方管的直角边和斜边残余壁厚都呈减小趋势,但温度过高时会出现管件收缩现象,管件截面中空面积增大且截面形状与高压水的穿透前沿形状一致,偏圆形,但截面的圆率逐渐减小;当注水压力增加时,管件残余壁厚减小,截面中空面积增大,其截面形状随着注水压力的增加逐渐与型腔结构一致,偏方形;当注水延迟时间增加时
为提高座厕椅面板注射成型质量,将优劣解距离法(TOPSIS)与灰色关联分析相结合,提出了基于TOPSIS的灰色关联综合评价模型.首先,优化并确定了塑件浇注系统,然后进行正交试验设计,选择模具温度、熔体温度,注射时间、保压压力、保压时间为试验因素,以翘曲变形量、缩痕指数、体积收缩率为评价指标,运用Moldflow软件进行模拟分析;根据正交试验数据,利用基于指标相关性的指标权重确定(CRITIC)法确定了各评价指标权重系数,采用基于TOPSIS的灰色关联综合评价方法,将多目标优化转化为单目标优化问题,获得了塑