论文部分内容阅读
ML20MnTiB冷镦钢在镦制时发生螺帽开裂,本文采用金相、SEM对ML20MnTiB开裂的成因进行分析。结果表明,导致ML20MnTiB盘条镦制螺栓开裂的原因是盘条表面存在热加工缺陷所致。针对开裂原因提出改进措施,改进后工件的合格率达到≥99.3%,满足生产要求。
ML20MnTiB冷镦钢开裂原因分析
【摘 要】
：
ML20MnTiB冷镦钢在镦制时发生螺帽开裂,本文采用金相、SEM对ML20MnTiB开裂的成因进行分析。结果表明,导致ML20MnTiB盘条镦制螺栓开裂的原因是盘条表面存在热加工缺陷所致。针对开裂原因提出改进措施,改进后工件的合格率达到≥99.3%,满足生产要求。
【机 构】
：
青岛特殊钢铁有限公司试验检测所
【出 处】
：
山东冶金
【发表日期】
：
2021年3期
其他文献
Determination of the shedding frequency of cavitation cloud in a submerged cavitation jet based on h
To accurately determine the shedding frequency of the cavitation cloud in a submerged cavitation jet, the spectral analysis and the proper orthogonal decomposit
以济钢集团国际工程技术有限公司为例,通过调查问卷的方式,收集员工对企业文化、薪酬福利等9个影响因素的满意度情况,利用SPSS软件进行实证分析,得到公司员工满意度方面的“痛点”和“薄弱环节”,从而有针对性的提出改进建议。
分析高速线材厂轧机吐丝时出现尾部大小圈、头尾挂钢、集卷错位、集卷卡钢等问题的原因,在生产过程中提出了合理的控制措施,取得了明显的效果,生产效率、成材率和产品质量有了很大提高。
为解决V-N微合金钢焊接热影响区晶粒异常粗化导致局部脆性的问题,采用OM、SEM、TEM、EBSD等手段分析了不同焊接热循环条件下焊接热影响区的显微组织、析出行为和力学性能之间的关系。结果表明,单道次焊接试验中随着线能量的增大,组织中贝氏体数量减少,针状和多边形铁素体数量增多,原奥氏体尺寸和晶界铁素体的尺寸逐渐增大,表现出较差的冲击韧性;双道次焊接试验中随着峰值温度的提高,粗晶热影响区的冲击韧性逐渐提高,铁素体外侧大角度晶界增多。微观组织分析表明,小尺寸的多边形铁素体增加了大角度晶界的比例,提供了较大的解
介绍了高速棒材生产线的最新技术,通过高棒车间的生产工艺布置、设备设计特点和运行情况,介绍了当今最具有代表性的现代化高速棒材车间的工艺与设备特点。
针对热轧带钢断面中部“双峰”问题,通过多功能仪C形架横移、C形架下臂罩壳温度测量、头尾多功能仪标准化曲线等对比试验,明确了带钢断面中部“双峰”产生的机理,通过在多功能仪下臂罩壳附近增加气雾冷却,有效解决了误检测问题。针对计划中后期局部高点、M形断面等问题,通过窜辊策略和轧制计划优化,使断面降级量从月均243 t降至51 t。
聊城市地处山东省西部,是鲁西平原的粮棉基地,河流、沟渠众多。聊城市水利工程现状和水生态环境存在问题决定构建生态水利系统是聊城市水利发展的必然。生态工程技术应用于水利建设已成为一种趋势,发展生态水利须着眼于河渠本身,以实现既能满足人类社会需求又能兼顾河渠生态系统健康与可持续性发展为目标,并结合区域实际情况,建设与生态友好的水利生态系统。
为查明高炉喷煤管耐磨性差的原因,对喷煤管样品取样进行宏观形貌、化学成分、非金属夹杂物、金相及电镜能谱分析,发现喷煤管不存在制造缺陷,出现耐磨性能差是由于备件长时间在敏化温度区间停留造成晶间腐蚀、煤粉高速冲蚀造成的,煤粉中残余的Cl离子也会对喷煤管内壁造成腐蚀、减薄。
Numerical investigation of the interactions between a laser-generated bubble and a particle near a s
The interactions between the bubbles and the particles near structures are important issues for the applications of the cavitation in the fluid machinery.To study the hidden microscopic mechanisms,a numerical method for simulating the laser-generated bubb
本文综合考虑洞式溢洪道特点及布置条件,并结合水工模型试验,重点对溢洪道进口段、无压洞段、泄槽段及出口段的体型选择进行了探讨。在保证进口流态稳定且储备一定的超泄能力的条件下,为使得进口段水流过渡更加平缓,溢洪道上游引渠段导墙宜尽量采用喇叭口型式并适当加长导墙,避免流线过度弯曲;为保证洞顶设计余幅,无压洞段底坡坡度调整为0.015;鉴于溢洪道运行流量变化范围较大且为保证在小流量下陡槽段的掺气减蚀效果,设置了3道掺气坎;为更好适应地形布置和挑流消能,挑坎体型采用斜切鼻坎型式。本文对双江口水电站溢洪道体型选择的研