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摘要：介绍某深基坑采用钻孔灌注桩和深层搅拌桩止水加固联合支护的设计思路以及实施后的检测结果，提供在流砂和淤泥的地质情况下，周边有临近建筑的支护设计案例。
关键词：钻孔灌注桩；深层搅拌桩；深基坑支护
1 工程概况
某生产调度综合楼：主楼高27层，屋顶高度98.92m，裙楼7层，屋顶高度27.52m，建筑物为框剪结构。工程基础形式采用钻孔灌注桩基础；抗震设防烈度为8度，地下室二层，基坑基底标高为-8.85m，开挖深度约7.85m。
2 场地工程地质条件
场区位于某市主要道路，场地周围相邻紧靠已建建筑物。地貌单元划分上属韩江三角洲平原滨海前缘冲积地带。场区地基土上部主要由第四纪全新世浅海湾相沉积土和第四纪晚更新世内河湾相～河流三角洲相沉积土构成，下部（基底）由岩浆岩构成。根据土的颗粒组成和物理力学性质及岩石的风化程度，将场区地基土划分为12个土（岩）层，各类土（岩）层及其工程特征自上而下为：①杂填土：地下水位以上干，地下水位以下饱和，松散。层厚0.75～1.70米。②细砂：地下水位以上干，地下水位以下饱和，稍密～中密，局部松散。本层普遍呈二层结构，上部以细砂粒为主，含少量泥质，下部含多量粉砂粒及多量泥质，局部间淤泥微薄层，层厚6.05～7.85米。③淤泥：流塑，高压缩性。泥质为主，含少量贝壳碎片，上部混多量粉砂或间夹粉砂薄层，下部含腐植质，层厚11.80～19.00米。粉质粘土：软塑～可塑。局部含少量中细砂粒，层底埋深24.95～33.65米，层厚1.60～5.30米。⑤淤泥质粘土：深灰色，灰黑色，流塑，高压缩性，层厚4.60～9.15米。⑥粉质粘土、软塑～可塑，局部含少量粗砂，层厚1.20～5.15米。⑦淤泥质粘土：流塑，高压缩性，层厚0.65～5.10米。⑧中砂～粗砂：饱和，中密～密实，层厚2.40～7.15米。⑨砂质粘性土：可塑～硬塑。系花岗岩风化残积土状，具可塑性，层厚0.65～7.50米。⑩全风化花岗岩：结构已破坏岩石风化成坚硬土状，层厚0.75～6.35米。⑾强风化花岗岩：岩芯呈半岩半土状，上部以土状、碎渣状为主，下部为碎块状、块状，层厚1.75～12.70米。⑿中等风化花岗岩：坚硬，巖芯完整呈短柱状，揭露厚度0.75～3.70米。
地下水主要存在有松散岩类孔隙潜水、层间孔隙承压水和基岩裂隙水。孔隙潜水：主要分布于场地第①层杂填土及第②层细砂中，含水性好、透水性较强，储水量较丰富，迳流条件一般；孔隙承压水：主要赋存于场址第④、第⑦和第⑨层砂类土中；基岩裂隙水：主要贮存于场址第⑩层全风化岩、第⑾层强风化岩和第⑿层中等风化岩中。
3 基坑支护方案选择
根据工程的地质情况和周围的环境，基坑开挖深度约7.85m，基坑开挖深度范围内存在有饱和砂土含水层，下卧为高压缩性淤泥软土层，基坑开挖时应做好基坑支护和降止水工作，防止基坑产生流砂和基底隆起现象。
3.1初步设计方案：
（1） 护壁桩与灌浆止水联合帷幕，采用Ø800@1000钻孔灌注桩和高压化学灌浆止水，利用钻孔桩和压顶梁，在桩的间隔进行化学灌浆，形成止水帷幕，同时起到挡水作用。
（2） 利用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，锚杆加固，采用Ø800@1000、1500、2000钻孔桩，止水用水泥深层搅拌桩形成挡土和止水帷幕，通过锚杆锚入土体，对钻孔灌注桩进行支撑加固。
（3） 采用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，采用Ø800@1000、1500、2000钻孔桩，止水用水泥深层搅拌桩形成挡土和止水帷幕，用现浇钢筋混凝土浇筑成水平支撑，对钻孔灌注桩进行支撑加固。
（4） 采用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，采用Ø800@1000、1500、2000钻孔桩，止水用水泥深层搅拌桩形成挡土和止水帷幕，止水可采用深层搅拌桩（穿过第④层进入第⑤层）进行处理，支护结构的转角处用钢筋混凝土水平支撑加固，在坑底局部采用深层搅拌桩加固。
3.2设计方案的比较确定
（1） 护壁桩与灌浆止水联合帷幕方案，由于基坑开挖的深度范围内存在含饱和的细砂和流塑的淤泥，基坑与周围建筑物距离很近，最近的才7.5米，东侧和北侧的建筑物均为浅基，地下水水位变化及发生流砂时都可能对周围建筑物的基础影响，防止发生流砂和基底隆起，避免在基坑开挖工程中周围建筑物的基础沉降和建筑物的变形。高压化学灌浆止水与钻孔桩体结合如果出现缝隙，开挖后很容易出现地下水水位下降，也可能发生流砂，可能在基坑开挖工程中引起周围建筑物的基础沉降和建筑物的变形，不建议使用。
（2） 利用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，锚杆加固，因周围临近正常运行的地下给排水管、电力、通信线管，场地的西侧有已建的地下室，限制描杆等的加固措施的使用。
（3） 采用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，用现浇钢筋混凝土浇筑成水平支撑，由于设置纵横向的水平支撑，基坑的变形得到控制，能确保基坑的安全和顺利的开挖。但由于现浇混凝土水平支撑的浇筑和拆除耗费大量的施工时间，线项目施工期要求短，限制现浇的横向水平支撑结构的使用，不符合总的施工工期的要求。
鉴于上述的情况，考虑地质等技术要求，综合经济合理、稳妥，避免纠纷和法律风险，采用了方案（4）的基坑围护方案，双排钻孔灌注桩+深层搅拌桩+坑内局部采用深层搅拌桩坑底加固。
3.3详细实施方案
工程地下室基坑支护采用排桩结构，即采用二排钻孔灌注桩，中间加二排深层搅拌桩挡土挡水，坑内局部采用深层搅拌桩坑底加固，围护结构转角处采用现浇钢筋混凝土连系梁角撑。钻孔灌注桩Φ800mm，桩长从压顶底面（﹣2.300m）算起为25m，桩距按不同围护段分1000mm、1500mm和2000mm三种。桩身砼强度等级为C20，桩顶设连系梁及压顶，系梁宽400、高800，压顶厚300，压顶梁板砼强度为C20。各向水泥搅拌桩桩径Φ600mm，桩长从压顶底（﹣1.800m）算起为12m，采用32.5R号水泥，水泥渗入比（重量比）为15%，相邻桩搭接长度为150mm；坑内加固部分搅拌桩桩长从基坑底（﹣8.850m）算起为4m，搭接长度为100mm。
（1） 平面布置图
（2） 钻孔桩及深层搅拌桩详图
（3） 计算结果
桩1.0m间距:后桩M=494.4kN•m，V=256.2kN；
前桩M=295.6kN•m，V=224.4kN；
压梁M=293.4kN•m，V=304.4kN。
变形Δ=48.64mm
桩1.5m间距:后桩M=659.2kN•m，V=362.7kN；
前桩M=478.9kN•m，V=346.9kN；
压梁M=407.8kN•m，V=427.7kN。
变形Δ=58.61mm
桩2.0m间距:后桩M=802.5kN•m，V=461.4kN；
前桩M=662.2kN•m，V=470.8kN；
压梁M=519.7kN•m，V=548.2kN。
变形Δ=68.19mm
（4） 取值，基坑支护工程侧壁安全等级各向为二级，变形控制值（水平位移）80mm，报警值60mm。
4 检测结果与分析
基坑经过8个月施工，完成全部的基坑开挖和桩承台的浇筑，地下室的结构浇筑，委托检测机构对基坑的施工和开挖工程进行监测，包括支护桩身水平位移监测，压顶水平位移监测，压顶沉降监测，周边建筑物和道路沉降观测，地下水位观测等五项。
各项监测结构如下：
4.1 围护结构不同深度水平位移监测成果分析
各孔最终位移量如下表所示：
测孔号 最大累计
位移量
（cm） 对应深度
（m） 最终变化
速度
（mm/h/） 二倍开挖深度
（﹣15.5m）处累计位移量（cm） 水平位移设计允许值（cm）
CX1 2.48 ﹣7.0 0.012 0.99 8.0
CX2 7.12 0.0 0.016 1.43 8.0
CX3 0.73 ﹣6.0 0.009 0.36 8.0
CX4 4.09 ﹣5.5 ﹣0.011 1.70 8.0
CX5 7.22 0.0 ﹣0.003 1.61 8.0
CX6 3.56 ﹣6.5 0.007 1.56 8.0
从上表可以看到：（1）位移量较大的是东面的CX2和CX5号孔，分别为7.12cm和7.22cm，测孔的最大位移量均未超过设计允许值；东面的最大位移在孔口（压顶）处，北面和南面的最大位移在﹣5.5m~﹣7.0m处，其中之原因主要是由于北面和南面的测斜孔离角撑较近，呈内支撑状；东面的测斜孔离角撑较远，呈悬臂状。除CX3外，其余测斜孔在二倍开挖深度处（﹣15.5m）的位移量在0.99cm~1.70cm之间，表明基坑开挖对支护结构的影响深度约为挖深的2倍。各孔最终变化速度在﹣0.003~0.016mm/h之间，说明到了最后阶段围护结构的变形已经逐渐减小，并趋于稳定。
CX1、CX4、CX6孔的位移曲线均呈“中间大两头小”形状，最大位移在﹣5.5m~﹣7.0m处，这与这几个孔离角撑渐近有关；
4.2 基坑压顶的水平位移监测
基坑压顶水平位移共进行16次测量，位移量最大几个分别为9.21cm、7.93cm、6.43cm，均不超过设计允许值（6cm）。各边的最大位移均发生在跨中，北边、东边、南边、西边的最大位移量分别为3.58cm、9.21cm、3.31cm和4.57cm。基坑四角的位移均较小，位移量在0.05-1.54cm之间。各测点位移曲线已趋向平缓，表明位移变形基本趋向稳定。
4.3 沉降观测
周边建筑物从基坑开挖前至地下室施工至±0.00m，经过241天共6次的沉降观测，按照《建筑变形测量规程》（JGJ8-2007）的规定：沉降速度小于﹣0.01~﹣0.04mm/日，可认为已进入稳定阶段。各幢建筑物的沉降速度均在稳定标准范围内，说明沉降已趋向稳定。
4.4倾斜测量
在基坑施工过程中，北面的配电房和仓库均有向南（即往基坑方向）倾斜趋势，倾斜比为0.165~0.530‰，东面的市农机械研究所由向西（即往基坑方向）倾斜趋势，倾斜比为0.675‰，海霸王基本不受影响。
按照《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）的规定：建筑物高度24m≤H≤60m，倾斜允许值为3‰，建筑物高度H≤24m，倾斜允许值为4‰，可见以上各幢建筑物（西北面平房除外）的倾斜比均小于规范允许值。各沉降观测点的沉降曲线在基坑开挖期间显得较陡，在地下室底板浇注后显得较为平缓。最后一个观测周期曲线基本平行于时间轴，表明沉降已趋于稳定。
4.5地下水位
坑外地下水位总体上随时间呈下降趋势，总共3个月的时间内共下降1.777m。
5 结论
该生产调度综合楼基坑在监测期间按时提交了大量的监测资料，及时有效地指导了基坑开挖及地下室施工的顺利进行，保证了基坑、周边道路和住宅楼的安全，取得了良好的监测效果。基坑开挖及地下室施工过程对周边环境的影响较小，围护结构室安全。
采用钻孔灌注桩加深层搅拌桩止水，坑底局部深层搅拌桩加固，转角加水平支撑的设计方案，具有止水性能好，占地较小，对周边建筑物影响小，适合基坑有建筑物临近的情况，地质为细砂或淤泥，水位高，施工期短的基坑开挖工程，且在节约投资有一定优势，值得在类似工程上应用。
参考文献
[1] GB5007-2002 建筑地基基础设计规范.中国建筑工业出版社，2002.
[2]JGJ8-2007 建筑变形测量规程.中国建筑工业出版社，2007.
[3] 《地基处理手册》编写委员会 地基处理手册.中国建筑工业出版社，1988.
要加单位
钻孔灌注桩加深层搅拌桩在深基坑支护中的应用
汕头电力设计研究院纪少锋
城市建设11月单号：5914663陈莉娟
摘要：介绍某深基坑采用钻孔灌注桩和深层搅拌桩止水加固联合支护的设计思路以及实施后的检测结果，提供在流砂和淤泥的地质情况下，周边有临近建筑的支护设计案例。
关键词：钻孔灌注桩；深层搅拌桩；深基坑支护
1 工程概况
某生产调度综合楼：主楼高27层，屋顶高度98.92m，裙楼7层，屋顶高度27.52m，建筑物为框剪结构。工程基础形式采用钻孔灌注桩基础；抗震设防烈度为8度，地下室二层，基坑基底标高为-8.85m，开挖深度约7.85m。
2 场地工程地质条件
场区位于某市主要道路，场地周围相邻紧靠已建建筑物。地貌单元划分上属韩江三角洲平原滨海前缘冲积地带。场区地基土上部主要由第四纪全新世浅海湾相沉积土和第四纪晚更新世内河湾相～河流三角洲相沉积土构成，下部（基底）由岩浆岩构成。根据土的颗粒组成和物理力学性质及岩石的风化程度，将场区地基土划分为12个土（岩）层，各类土（岩）层及其工程特征自上而下为：①杂填土：地下水位以上干，地下水位以下饱和，松散。层厚0.75～1.70米。②细砂：地下水位以上干，地下水位以下饱和，稍密～中密，局部松散。本层普遍呈二层结构，上部以细砂粒为主，含少量泥质，下部含多量粉砂粒及多量泥质，局部间淤泥微薄层，层厚6.05～7.85米。③淤泥：流塑，高压缩性。泥质为主，含少量贝壳碎片，上部混多量粉砂或间夹粉砂薄层，下部含腐植质，层厚11.80～19.00米。粉质粘土：软塑～可塑。局部含少量中细砂粒，层底埋深24.95～33.65米，层厚1.60～5.30米。⑤淤泥质粘土：深灰色，灰黑色，流塑，高压缩性，层厚4.60～9.15米。⑥粉质粘土、软塑～可塑，局部含少量粗砂，层厚1.20～5.15米。⑦淤泥质粘土：流塑，高压缩性，层厚0.65～5.10米。⑧中砂～粗砂：饱和，中密～密实，层厚2.40～7.15米。⑨砂质粘性土：可塑～硬塑。系花岗岩风化残积土状，具可塑性，层厚0.65～7.50米。⑩全风化花岗岩：结构已破坏岩石风化成坚硬土状，层厚0.75～6.35米。⑾强风化花岗岩：岩芯呈半岩半土状，上部以土状、碎渣状为主，下部为碎块状、块状，层厚1.75～12.70米。⑿中等风化花岗岩：坚硬，岩芯完整呈短柱状，揭露厚度0.75～3.70米。
地下水主要存在有松散巖类孔隙潜水、层间孔隙承压水和基岩裂隙水。孔隙潜水：主要分布于场地第①层杂填土及第②层细砂中，含水性好、透水性较强，储水量较丰富，迳流条件一般；孔隙承压水：主要赋存于场址第④、第⑦和第⑨层砂类土中；基岩裂隙水：主要贮存于场址第⑩层全风化岩、第⑾层强风化岩和第⑿层中等风化岩中。
3 基坑支护方案选择
根据工程的地质情况和周围的环境，基坑开挖深度约7.85m，基坑开挖深度范围内存在有饱和砂土含水层，下卧为高压缩性淤泥软土层，基坑开挖时应做好基坑支护和降止水工作，防止基坑产生流砂和基底隆起现象。
3.1初步设计方案：
（1） 护壁桩与灌浆止水联合帷幕，采用Ø800@1000钻孔灌注桩和高压化学灌浆止水，利用钻孔桩和压顶梁，在桩的间隔进行化学灌浆，形成止水帷幕，同时起到挡水作用。
（2） 利用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，锚杆加固，采用Ø800@1000、1500、2000钻孔桩，止水用水泥深层搅拌桩形成挡土和止水帷幕，通过锚杆锚入土体，对钻孔灌注桩进行支撑加固。
（3） 采用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，采用Ø800@1000、1500、2000钻孔桩，止水用水泥深层搅拌桩形成挡土和止水帷幕，用现浇钢筋混凝土浇筑成水平支撑，对钻孔灌注桩进行支撑加固。
（4） 采用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，采用Ø800@1000、1500、2000钻孔桩，止水用水泥深层搅拌桩形成挡土和止水帷幕，止水可采用深层搅拌桩（穿过第④层进入第⑤层）进行处理，支护结构的转角处用钢筋混凝土水平支撑加固，在坑底局部采用深层搅拌桩加固。
3.2设计方案的比较确定
（1） 护壁桩与灌浆止水联合帷幕方案，由于基坑开挖的深度范围内存在含饱和的细砂和流塑的淤泥，基坑与周围建筑物距离很近，最近的才7.5米，东侧和北侧的建筑物均为浅基，地下水水位变化及发生流砂时都可能对周围建筑物的基础影响，防止发生流砂和基底隆起，避免在基坑开挖工程中周围建筑物的基础沉降和建筑物的变形。高压化学灌浆止水与钻孔桩体结合如果出现缝隙，开挖后很容易出现地下水水位下降，也可能发生流砂，可能在基坑开挖工程中引起周围建筑物的基础沉降和建筑物的变形，不建议使用。
（2） 利用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，锚杆加固，因周围临近正常运行的地下给排水管、电力、通信线管，场地的西侧有已建的地下室，限制描杆等的加固措施的使用。
（3） 采用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，用现浇钢筋混凝土浇筑成水平支撑，由于设置纵横向的水平支撑，基坑的变形得到控制，能确保基坑的安全和顺利的开挖。但由于现浇混凝土水平支撑的浇筑和拆除耗费大量的施工时间，线项目施工期要求短，限制现浇的横向水平支撑结构的使用，不符合总的施工工期的要求。
鉴于上述的情况，考虑地质等技术要求，综合经济合理、稳妥，避免纠纷和法律风险，采用了方案（4）的基坑围护方案，双排钻孔灌注桩+深层搅拌桩+坑内局部采用深层搅拌桩坑底加固。
3.3详细实施方案
工程地下室基坑支护采用排桩结构，即采用二排钻孔灌注桩，中间加二排深层搅拌桩挡土挡水，坑内局部采用深层搅拌桩坑底加固，围护结构转角处采用现浇钢筋混凝土连系梁角撑。钻孔灌注桩Φ800mm，桩长从压顶底面（﹣2.300m）算起為25m，桩距按不同围护段分1000mm、1500mm和2000mm三种。桩身砼强度等级为C20，桩顶设连系梁及压顶，系梁宽400、高800，压顶厚300，压顶梁板砼强度为C20。各向水泥搅拌桩桩径Φ600mm，桩长从压顶底（﹣1.800m）算起为12m，采用32.5R号水泥，水泥渗入比（重量比）为15%，相邻桩搭接长度为150mm；坑内加固部分搅拌桩桩长从基坑底（﹣8.850m）算起为4m，搭接长度为100mm。
（1） 平面布置图
（2） 钻孔桩及深层搅拌桩详图
（3） 计算结果
桩1.0m间距:后桩M=494.4kN•m，V=256.2kN；
前桩M=295.6kN•m，V=224.4kN；
压梁M=293.4kN•m，V=304.4kN。
变形Δ=48.64mm
桩1.5m间距:后桩M=659.2kN•m，V=362.7kN；
前桩M=478.9kN•m，V=346.9kN；
压梁M=407.8kN•m，V=427.7kN。
变形Δ=58.61mm
桩2.0m间距:后桩M=802.5kN•m，V=461.4kN；
前桩M=662.2kN•m，V=470.8kN；
压梁M=519.7kN•m，V=548.2kN。
变形Δ=68.19mm
（4） 取值，基坑支护工程侧壁安全等级各向为二级，变形控制值（水平位移）80mm，报警值60mm。
4 检测结果与分析
基坑经过8个月施工，完成全部的基坑开挖和桩承台的浇筑，地下室的结构浇筑，委托检测机构对基坑的施工和开挖工程进行监测，包括支护桩身水平位移监测，压顶水平位移监测，压顶沉降监测，周边建筑物和道路沉降观测，地下水位观测等五项。
各项监测结构如下：
4.1 围护结构不同深度水平位移监测成果分析
各孔最终位移量如下表所示：
测孔号 最大累计
位移量
（cm） 对应深度
（m） 最终变化
速度
（mm/h/） 二倍开挖深度
（﹣15.5m）处累计位移量（cm） 水平位移设计允许值（cm）
CX1 2.48 ﹣7.0 0.012 0.99 8.0
CX2 7.12 0.0 0.016 1.43 8.0
CX3 0.73 ﹣6.0 0.009 0.36 8.0
CX4 4.09 ﹣5.5 ﹣0.011 1.70 8.0
CX5 7.22 0.0 ﹣0.003 1.61 8.0
CX6 3.56 ﹣6.5 0.007 1.56 8.0
从上表可以看到：（1）位移量较大的是东面的CX2和CX5号孔，分别为7.12cm和7.22cm，测孔的最大位移量均未超过设计允许值；东面的最大位移在孔口（压顶）处，北面和南面的最大位移在﹣5.5m~﹣7.0m处，其中之原因主要是由于北面和南面的测斜孔离角撑较近，呈内支撑状；东面的测斜孔离角撑较远，呈悬臂状。除CX3外，其余测斜孔在二倍开挖深度处（﹣15.5m）的位移量在0.99cm~1.70cm之间，表明基坑开挖对支护结构的影响深度约为挖深的2倍。各孔最终变化速度在﹣0.003~0.016mm/h之间，说明到了最后阶段围护结构的变形已经逐渐减小，并趋于稳定。
CX1、CX4、CX6孔的位移曲线均呈“中间大两头小”形状，最大位移在﹣5.5m~﹣7.0m处，这与这几个孔离角撑渐近有关；
4.2 基坑压顶的水平位移监测
基坑压顶水平位移共进行16次测量，位移量最大几个分别为9.21cm、7.93cm、6.43cm，均不超过设计允许值（6cm）。各边的最大位移均发生在跨中，北边、东边、南边、西边的最大位移量分别为3.58cm、9.21cm、3.31cm和4.57cm。基坑四角的位移均较小，位移量在0.05-1.54cm之间。各测点位移曲线已趋向平缓，表明位移变形基本趋向稳定。
4.3 沉降观测
周边建筑物从基坑开挖前至地下室施工至±0.00m，经过241天共6次的沉降观测，按照《建筑变形测量规程》（JGJ8-2007）的规定：沉降速度小于﹣0.01~﹣0.04mm/日，可认为已进入稳定阶段。各幢建筑物的沉降速度均在稳定标准范围内，说明沉降已趋向稳定。
4.4倾斜测量
在基坑施工过程中，北面的配电房和仓库均有向南（即往基坑方向）倾斜趋势，倾斜比为0.165~0.530‰，东面的市农机械研究所由向西（即往基坑方向）倾斜趋势，倾斜比为0.675‰，海霸王基本不受影响。
按照《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）的规定：建筑物高度24m≤H≤60m，倾斜允许值为3‰，建筑物高度H≤24m，倾斜允许值为4‰，可见以上各幢建筑物（西北面平房除外）的倾斜比均小于规范允许值。各沉降观测点的沉降曲线在基坑开挖期间显得较陡，在地下室底板浇注后显得较为平缓。最后一个观测周期曲线基本平行于时间轴，表明沉降已趋于稳定。
4.5地下水位
坑外地下水位总体上随时间呈下降趋势，总共3个月的时间内共下降1.777m。
5 结论
该生产调度综合楼基坑在监测期间按时提交了大量的监测资料，及时有效地指导了基坑开挖及地下室施工的顺利进行，保证了基坑、周边道路和住宅楼的安全，取得了良好的监测效果。基坑开挖及地下室施工过程对周边环境的影响较小，围护结构室安全。
采用钻孔灌注桩加深层搅拌桩止水，坑底局部深层搅拌桩加固，转角加水平支撑的设计方案，具有止水性能好，占地较小，对周边建筑物影响小，适合基坑有建筑物临近的情况，地质为细砂或淤泥，水位高，施工期短的基坑开挖工程，且在节约投资有一定优势，值得在类似工程上应用。
参考文献
[1] GB5007-2002 建筑地基基础设计规范.中国建筑工业出版社，2002.
[2]JGJ8-2007 建筑变形测量规程.中国建筑工业出版社，2007.
[3] 《地基处理手册》编写委员会 地基处理手册.中国建筑工业出版社，1988.
注：文章内所有公式及图表请以PDF形式查看。
关键词：钻孔灌注桩；深层搅拌桩；深基坑支护
1 工程概况
某生产调度综合楼：主楼高27层，屋顶高度98.92m，裙楼7层，屋顶高度27.52m，建筑物为框剪结构。工程基础形式采用钻孔灌注桩基础；抗震设防烈度为8度，地下室二层，基坑基底标高为-8.85m，开挖深度约7.85m。
2 场地工程地质条件
场区位于某市主要道路，场地周围相邻紧靠已建建筑物。地貌单元划分上属韩江三角洲平原滨海前缘冲积地带。场区地基土上部主要由第四纪全新世浅海湾相沉积土和第四纪晚更新世内河湾相～河流三角洲相沉积土构成，下部（基底）由岩浆岩构成。根据土的颗粒组成和物理力学性质及岩石的风化程度，将场区地基土划分为12个土（岩）层，各类土（岩）层及其工程特征自上而下为：①杂填土：地下水位以上干，地下水位以下饱和，松散。层厚0.75～1.70米。②细砂：地下水位以上干，地下水位以下饱和，稍密～中密，局部松散。本层普遍呈二层结构，上部以细砂粒为主，含少量泥质，下部含多量粉砂粒及多量泥质，局部间淤泥微薄层，层厚6.05～7.85米。③淤泥：流塑，高压缩性。泥质为主，含少量贝壳碎片，上部混多量粉砂或间夹粉砂薄层，下部含腐植质，层厚11.80～19.00米。粉质粘土：软塑～可塑。局部含少量中细砂粒，层底埋深24.95～33.65米，层厚1.60～5.30米。⑤淤泥质粘土：深灰色，灰黑色，流塑，高压缩性，层厚4.60～9.15米。⑥粉质粘土、软塑～可塑，局部含少量粗砂，层厚1.20～5.15米。⑦淤泥质粘土：流塑，高压缩性，层厚0.65～5.10米。⑧中砂～粗砂：饱和，中密～密实，层厚2.40～7.15米。⑨砂质粘性土：可塑～硬塑。系花岗岩风化残积土状，具可塑性，层厚0.65～7.50米。⑩全风化花岗岩：结构已破坏岩石风化成坚硬土状，层厚0.75～6.35米。⑾强风化花岗岩：岩芯呈半岩半土状，上部以土状、碎渣状为主，下部为碎块状、块状，层厚1.75～12.70米。⑿中等风化花岗岩：坚硬，巖芯完整呈短柱状，揭露厚度0.75～3.70米。
地下水主要存在有松散岩类孔隙潜水、层间孔隙承压水和基岩裂隙水。孔隙潜水：主要分布于场地第①层杂填土及第②层细砂中，含水性好、透水性较强，储水量较丰富，迳流条件一般；孔隙承压水：主要赋存于场址第④、第⑦和第⑨层砂类土中；基岩裂隙水：主要贮存于场址第⑩层全风化岩、第⑾层强风化岩和第⑿层中等风化岩中。
3 基坑支护方案选择
根据工程的地质情况和周围的环境，基坑开挖深度约7.85m，基坑开挖深度范围内存在有饱和砂土含水层，下卧为高压缩性淤泥软土层，基坑开挖时应做好基坑支护和降止水工作，防止基坑产生流砂和基底隆起现象。
3.1初步设计方案：
（1） 护壁桩与灌浆止水联合帷幕，采用Ø800@1000钻孔灌注桩和高压化学灌浆止水，利用钻孔桩和压顶梁，在桩的间隔进行化学灌浆，形成止水帷幕，同时起到挡水作用。
（2） 利用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，锚杆加固，采用Ø800@1000、1500、2000钻孔桩，止水用水泥深层搅拌桩形成挡土和止水帷幕，通过锚杆锚入土体，对钻孔灌注桩进行支撑加固。
（3） 采用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，采用Ø800@1000、1500、2000钻孔桩，止水用水泥深层搅拌桩形成挡土和止水帷幕，用现浇钢筋混凝土浇筑成水平支撑，对钻孔灌注桩进行支撑加固。
（4） 采用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，采用Ø800@1000、1500、2000钻孔桩，止水用水泥深层搅拌桩形成挡土和止水帷幕，止水可采用深层搅拌桩（穿过第④层进入第⑤层）进行处理，支护结构的转角处用钢筋混凝土水平支撑加固，在坑底局部采用深层搅拌桩加固。
3.2设计方案的比较确定
（1） 护壁桩与灌浆止水联合帷幕方案，由于基坑开挖的深度范围内存在含饱和的细砂和流塑的淤泥，基坑与周围建筑物距离很近，最近的才7.5米，东侧和北侧的建筑物均为浅基，地下水水位变化及发生流砂时都可能对周围建筑物的基础影响，防止发生流砂和基底隆起，避免在基坑开挖工程中周围建筑物的基础沉降和建筑物的变形。高压化学灌浆止水与钻孔桩体结合如果出现缝隙，开挖后很容易出现地下水水位下降，也可能发生流砂，可能在基坑开挖工程中引起周围建筑物的基础沉降和建筑物的变形，不建议使用。
（2） 利用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，锚杆加固，因周围临近正常运行的地下给排水管、电力、通信线管，场地的西侧有已建的地下室，限制描杆等的加固措施的使用。
（3） 采用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，用现浇钢筋混凝土浇筑成水平支撑，由于设置纵横向的水平支撑，基坑的变形得到控制，能确保基坑的安全和顺利的开挖。但由于现浇混凝土水平支撑的浇筑和拆除耗费大量的施工时间，线项目施工期要求短，限制现浇的横向水平支撑结构的使用，不符合总的施工工期的要求。
鉴于上述的情况，考虑地质等技术要求，综合经济合理、稳妥，避免纠纷和法律风险，采用了方案（4）的基坑围护方案，双排钻孔灌注桩+深层搅拌桩+坑内局部采用深层搅拌桩坑底加固。
3.3详细实施方案
工程地下室基坑支护采用排桩结构，即采用二排钻孔灌注桩，中间加二排深层搅拌桩挡土挡水，坑内局部采用深层搅拌桩坑底加固，围护结构转角处采用现浇钢筋混凝土连系梁角撑。钻孔灌注桩Φ800mm，桩长从压顶底面（﹣2.300m）算起为25m，桩距按不同围护段分1000mm、1500mm和2000mm三种。桩身砼强度等级为C20，桩顶设连系梁及压顶，系梁宽400、高800，压顶厚300，压顶梁板砼强度为C20。各向水泥搅拌桩桩径Φ600mm，桩长从压顶底（﹣1.800m）算起为12m，采用32.5R号水泥，水泥渗入比（重量比）为15%，相邻桩搭接长度为150mm；坑内加固部分搅拌桩桩长从基坑底（﹣8.850m）算起为4m，搭接长度为100mm。
（1） 平面布置图
（2） 钻孔桩及深层搅拌桩详图
（3） 计算结果
桩1.0m间距:后桩M=494.4kN•m，V=256.2kN；
前桩M=295.6kN•m，V=224.4kN；
压梁M=293.4kN•m，V=304.4kN。
变形Δ=48.64mm
桩1.5m间距:后桩M=659.2kN•m，V=362.7kN；
前桩M=478.9kN•m，V=346.9kN；
压梁M=407.8kN•m，V=427.7kN。
变形Δ=58.61mm
桩2.0m间距:后桩M=802.5kN•m，V=461.4kN；
前桩M=662.2kN•m，V=470.8kN；
压梁M=519.7kN•m，V=548.2kN。
变形Δ=68.19mm
（4） 取值，基坑支护工程侧壁安全等级各向为二级，变形控制值（水平位移）80mm，报警值60mm。
4 检测结果与分析
基坑经过8个月施工，完成全部的基坑开挖和桩承台的浇筑，地下室的结构浇筑，委托检测机构对基坑的施工和开挖工程进行监测，包括支护桩身水平位移监测，压顶水平位移监测，压顶沉降监测，周边建筑物和道路沉降观测，地下水位观测等五项。
各项监测结构如下：
4.1 围护结构不同深度水平位移监测成果分析
各孔最终位移量如下表所示：
测孔号 最大累计
位移量
（cm） 对应深度
（m） 最终变化
速度
（mm/h/） 二倍开挖深度
（﹣15.5m）处累计位移量（cm） 水平位移设计允许值（cm）
CX1 2.48 ﹣7.0 0.012 0.99 8.0
CX2 7.12 0.0 0.016 1.43 8.0
CX3 0.73 ﹣6.0 0.009 0.36 8.0
CX4 4.09 ﹣5.5 ﹣0.011 1.70 8.0
CX5 7.22 0.0 ﹣0.003 1.61 8.0
CX6 3.56 ﹣6.5 0.007 1.56 8.0
从上表可以看到：（1）位移量较大的是东面的CX2和CX5号孔，分别为7.12cm和7.22cm，测孔的最大位移量均未超过设计允许值；东面的最大位移在孔口（压顶）处，北面和南面的最大位移在﹣5.5m~﹣7.0m处，其中之原因主要是由于北面和南面的测斜孔离角撑较近，呈内支撑状；东面的测斜孔离角撑较远，呈悬臂状。除CX3外，其余测斜孔在二倍开挖深度处（﹣15.5m）的位移量在0.99cm~1.70cm之间，表明基坑开挖对支护结构的影响深度约为挖深的2倍。各孔最终变化速度在﹣0.003~0.016mm/h之间，说明到了最后阶段围护结构的变形已经逐渐减小，并趋于稳定。
CX1、CX4、CX6孔的位移曲线均呈“中间大两头小”形状，最大位移在﹣5.5m~﹣7.0m处，这与这几个孔离角撑渐近有关；
4.2 基坑压顶的水平位移监测
基坑压顶水平位移共进行16次测量，位移量最大几个分别为9.21cm、7.93cm、6.43cm，均不超过设计允许值（6cm）。各边的最大位移均发生在跨中，北边、东边、南边、西边的最大位移量分别为3.58cm、9.21cm、3.31cm和4.57cm。基坑四角的位移均较小，位移量在0.05-1.54cm之间。各测点位移曲线已趋向平缓，表明位移变形基本趋向稳定。
4.3 沉降观测
周边建筑物从基坑开挖前至地下室施工至±0.00m，经过241天共6次的沉降观测，按照《建筑变形测量规程》（JGJ8-2007）的规定：沉降速度小于﹣0.01~﹣0.04mm/日，可认为已进入稳定阶段。各幢建筑物的沉降速度均在稳定标准范围内，说明沉降已趋向稳定。
4.4倾斜测量
在基坑施工过程中，北面的配电房和仓库均有向南（即往基坑方向）倾斜趋势，倾斜比为0.165~0.530‰，东面的市农机械研究所由向西（即往基坑方向）倾斜趋势，倾斜比为0.675‰，海霸王基本不受影响。
按照《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）的规定：建筑物高度24m≤H≤60m，倾斜允许值为3‰，建筑物高度H≤24m，倾斜允许值为4‰，可见以上各幢建筑物（西北面平房除外）的倾斜比均小于规范允许值。各沉降观测点的沉降曲线在基坑开挖期间显得较陡，在地下室底板浇注后显得较为平缓。最后一个观测周期曲线基本平行于时间轴，表明沉降已趋于稳定。
4.5地下水位
坑外地下水位总体上随时间呈下降趋势，总共3个月的时间内共下降1.777m。
5 结论
该生产调度综合楼基坑在监测期间按时提交了大量的监测资料，及时有效地指导了基坑开挖及地下室施工的顺利进行，保证了基坑、周边道路和住宅楼的安全，取得了良好的监测效果。基坑开挖及地下室施工过程对周边环境的影响较小，围护结构室安全。
采用钻孔灌注桩加深层搅拌桩止水，坑底局部深层搅拌桩加固，转角加水平支撑的设计方案，具有止水性能好，占地较小，对周边建筑物影响小，适合基坑有建筑物临近的情况，地质为细砂或淤泥，水位高，施工期短的基坑开挖工程，且在节约投资有一定优势，值得在类似工程上应用。
参考文献
[1] GB5007-2002 建筑地基基础设计规范.中国建筑工业出版社，2002.
[2]JGJ8-2007 建筑变形测量规程.中国建筑工业出版社，2007.
[3] 《地基处理手册》编写委员会 地基处理手册.中国建筑工业出版社，1988.
要加单位
钻孔灌注桩加深层搅拌桩在深基坑支护中的应用
汕头电力设计研究院纪少锋
城市建设11月单号：5914663陈莉娟
摘要：介绍某深基坑采用钻孔灌注桩和深层搅拌桩止水加固联合支护的设计思路以及实施后的检测结果，提供在流砂和淤泥的地质情况下，周边有临近建筑的支护设计案例。
关键词：钻孔灌注桩；深层搅拌桩；深基坑支护
1 工程概况
某生产调度综合楼：主楼高27层，屋顶高度98.92m，裙楼7层，屋顶高度27.52m，建筑物为框剪结构。工程基础形式采用钻孔灌注桩基础；抗震设防烈度为8度，地下室二层，基坑基底标高为-8.85m，开挖深度约7.85m。
2 场地工程地质条件
场区位于某市主要道路，场地周围相邻紧靠已建建筑物。地貌单元划分上属韩江三角洲平原滨海前缘冲积地带。场区地基土上部主要由第四纪全新世浅海湾相沉积土和第四纪晚更新世内河湾相～河流三角洲相沉积土构成，下部（基底）由岩浆岩构成。根据土的颗粒组成和物理力学性质及岩石的风化程度，将场区地基土划分为12个土（岩）层，各类土（岩）层及其工程特征自上而下为：①杂填土：地下水位以上干，地下水位以下饱和，松散。层厚0.75～1.70米。②细砂：地下水位以上干，地下水位以下饱和，稍密～中密，局部松散。本层普遍呈二层结构，上部以细砂粒为主，含少量泥质，下部含多量粉砂粒及多量泥质，局部间淤泥微薄层，层厚6.05～7.85米。③淤泥：流塑，高压缩性。泥质为主，含少量贝壳碎片，上部混多量粉砂或间夹粉砂薄层，下部含腐植质，层厚11.80～19.00米。粉质粘土：软塑～可塑。局部含少量中细砂粒，层底埋深24.95～33.65米，层厚1.60～5.30米。⑤淤泥质粘土：深灰色，灰黑色，流塑，高压缩性，层厚4.60～9.15米。⑥粉质粘土、软塑～可塑，局部含少量粗砂，层厚1.20～5.15米。⑦淤泥质粘土：流塑，高压缩性，层厚0.65～5.10米。⑧中砂～粗砂：饱和，中密～密实，层厚2.40～7.15米。⑨砂质粘性土：可塑～硬塑。系花岗岩风化残积土状，具可塑性，层厚0.65～7.50米。⑩全风化花岗岩：结构已破坏岩石风化成坚硬土状，层厚0.75～6.35米。⑾强风化花岗岩：岩芯呈半岩半土状，上部以土状、碎渣状为主，下部为碎块状、块状，层厚1.75～12.70米。⑿中等风化花岗岩：坚硬，岩芯完整呈短柱状，揭露厚度0.75～3.70米。
地下水主要存在有松散巖类孔隙潜水、层间孔隙承压水和基岩裂隙水。孔隙潜水：主要分布于场地第①层杂填土及第②层细砂中，含水性好、透水性较强，储水量较丰富，迳流条件一般；孔隙承压水：主要赋存于场址第④、第⑦和第⑨层砂类土中；基岩裂隙水：主要贮存于场址第⑩层全风化岩、第⑾层强风化岩和第⑿层中等风化岩中。
3 基坑支护方案选择
根据工程的地质情况和周围的环境，基坑开挖深度约7.85m，基坑开挖深度范围内存在有饱和砂土含水层，下卧为高压缩性淤泥软土层，基坑开挖时应做好基坑支护和降止水工作，防止基坑产生流砂和基底隆起现象。
3.1初步设计方案：
（1） 护壁桩与灌浆止水联合帷幕，采用Ø800@1000钻孔灌注桩和高压化学灌浆止水，利用钻孔桩和压顶梁，在桩的间隔进行化学灌浆，形成止水帷幕，同时起到挡水作用。
（2） 利用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，锚杆加固，采用Ø800@1000、1500、2000钻孔桩，止水用水泥深层搅拌桩形成挡土和止水帷幕，通过锚杆锚入土体，对钻孔灌注桩进行支撑加固。
（3） 采用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，采用Ø800@1000、1500、2000钻孔桩，止水用水泥深层搅拌桩形成挡土和止水帷幕，用现浇钢筋混凝土浇筑成水平支撑，对钻孔灌注桩进行支撑加固。
（4） 采用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，采用Ø800@1000、1500、2000钻孔桩，止水用水泥深层搅拌桩形成挡土和止水帷幕，止水可采用深层搅拌桩（穿过第④层进入第⑤层）进行处理，支护结构的转角处用钢筋混凝土水平支撑加固，在坑底局部采用深层搅拌桩加固。
3.2设计方案的比较确定
（1） 护壁桩与灌浆止水联合帷幕方案，由于基坑开挖的深度范围内存在含饱和的细砂和流塑的淤泥，基坑与周围建筑物距离很近，最近的才7.5米，东侧和北侧的建筑物均为浅基，地下水水位变化及发生流砂时都可能对周围建筑物的基础影响，防止发生流砂和基底隆起，避免在基坑开挖工程中周围建筑物的基础沉降和建筑物的变形。高压化学灌浆止水与钻孔桩体结合如果出现缝隙，开挖后很容易出现地下水水位下降，也可能发生流砂，可能在基坑开挖工程中引起周围建筑物的基础沉降和建筑物的变形，不建议使用。
（2） 利用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，锚杆加固，因周围临近正常运行的地下给排水管、电力、通信线管，场地的西侧有已建的地下室，限制描杆等的加固措施的使用。
（3） 采用钻孔灌注桩与深层搅拌桩结合，用现浇钢筋混凝土浇筑成水平支撑，由于设置纵横向的水平支撑，基坑的变形得到控制，能确保基坑的安全和顺利的开挖。但由于现浇混凝土水平支撑的浇筑和拆除耗费大量的施工时间，线项目施工期要求短，限制现浇的横向水平支撑结构的使用，不符合总的施工工期的要求。
鉴于上述的情况，考虑地质等技术要求，综合经济合理、稳妥，避免纠纷和法律风险，采用了方案（4）的基坑围护方案，双排钻孔灌注桩+深层搅拌桩+坑内局部采用深层搅拌桩坑底加固。
3.3详细实施方案
工程地下室基坑支护采用排桩结构，即采用二排钻孔灌注桩，中间加二排深层搅拌桩挡土挡水，坑内局部采用深层搅拌桩坑底加固，围护结构转角处采用现浇钢筋混凝土连系梁角撑。钻孔灌注桩Φ800mm，桩长从压顶底面（﹣2.300m）算起為25m，桩距按不同围护段分1000mm、1500mm和2000mm三种。桩身砼强度等级为C20，桩顶设连系梁及压顶，系梁宽400、高800，压顶厚300，压顶梁板砼强度为C20。各向水泥搅拌桩桩径Φ600mm，桩长从压顶底（﹣1.800m）算起为12m，采用32.5R号水泥，水泥渗入比（重量比）为15%，相邻桩搭接长度为150mm；坑内加固部分搅拌桩桩长从基坑底（﹣8.850m）算起为4m，搭接长度为100mm。
（1） 平面布置图
（2） 钻孔桩及深层搅拌桩详图
（3） 计算结果
桩1.0m间距:后桩M=494.4kN•m，V=256.2kN；
前桩M=295.6kN•m，V=224.4kN；
压梁M=293.4kN•m，V=304.4kN。
变形Δ=48.64mm
桩1.5m间距:后桩M=659.2kN•m，V=362.7kN；
前桩M=478.9kN•m，V=346.9kN；
压梁M=407.8kN•m，V=427.7kN。
变形Δ=58.61mm
桩2.0m间距:后桩M=802.5kN•m，V=461.4kN；
前桩M=662.2kN•m，V=470.8kN；
压梁M=519.7kN•m，V=548.2kN。
变形Δ=68.19mm
（4） 取值，基坑支护工程侧壁安全等级各向为二级，变形控制值（水平位移）80mm，报警值60mm。
4 检测结果与分析
基坑经过8个月施工，完成全部的基坑开挖和桩承台的浇筑，地下室的结构浇筑，委托检测机构对基坑的施工和开挖工程进行监测，包括支护桩身水平位移监测，压顶水平位移监测，压顶沉降监测，周边建筑物和道路沉降观测，地下水位观测等五项。
各项监测结构如下：
4.1 围护结构不同深度水平位移监测成果分析
各孔最终位移量如下表所示：
测孔号 最大累计
位移量
（cm） 对应深度
（m） 最终变化
速度
（mm/h/） 二倍开挖深度
（﹣15.5m）处累计位移量（cm） 水平位移设计允许值（cm）
CX1 2.48 ﹣7.0 0.012 0.99 8.0
CX2 7.12 0.0 0.016 1.43 8.0
CX3 0.73 ﹣6.0 0.009 0.36 8.0
CX4 4.09 ﹣5.5 ﹣0.011 1.70 8.0
CX5 7.22 0.0 ﹣0.003 1.61 8.0
CX6 3.56 ﹣6.5 0.007 1.56 8.0
从上表可以看到：（1）位移量较大的是东面的CX2和CX5号孔，分别为7.12cm和7.22cm，测孔的最大位移量均未超过设计允许值；东面的最大位移在孔口（压顶）处，北面和南面的最大位移在﹣5.5m~﹣7.0m处，其中之原因主要是由于北面和南面的测斜孔离角撑较近，呈内支撑状；东面的测斜孔离角撑较远，呈悬臂状。除CX3外，其余测斜孔在二倍开挖深度处（﹣15.5m）的位移量在0.99cm~1.70cm之间，表明基坑开挖对支护结构的影响深度约为挖深的2倍。各孔最终变化速度在﹣0.003~0.016mm/h之间，说明到了最后阶段围护结构的变形已经逐渐减小，并趋于稳定。
CX1、CX4、CX6孔的位移曲线均呈“中间大两头小”形状，最大位移在﹣5.5m~﹣7.0m处，这与这几个孔离角撑渐近有关；
4.2 基坑压顶的水平位移监测
基坑压顶水平位移共进行16次测量，位移量最大几个分别为9.21cm、7.93cm、6.43cm，均不超过设计允许值（6cm）。各边的最大位移均发生在跨中，北边、东边、南边、西边的最大位移量分别为3.58cm、9.21cm、3.31cm和4.57cm。基坑四角的位移均较小，位移量在0.05-1.54cm之间。各测点位移曲线已趋向平缓，表明位移变形基本趋向稳定。
4.3 沉降观测
周边建筑物从基坑开挖前至地下室施工至±0.00m，经过241天共6次的沉降观测，按照《建筑变形测量规程》（JGJ8-2007）的规定：沉降速度小于﹣0.01~﹣0.04mm/日，可认为已进入稳定阶段。各幢建筑物的沉降速度均在稳定标准范围内，说明沉降已趋向稳定。
4.4倾斜测量
在基坑施工过程中，北面的配电房和仓库均有向南（即往基坑方向）倾斜趋势，倾斜比为0.165~0.530‰，东面的市农机械研究所由向西（即往基坑方向）倾斜趋势，倾斜比为0.675‰，海霸王基本不受影响。
按照《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）的规定：建筑物高度24m≤H≤60m，倾斜允许值为3‰，建筑物高度H≤24m，倾斜允许值为4‰，可见以上各幢建筑物（西北面平房除外）的倾斜比均小于规范允许值。各沉降观测点的沉降曲线在基坑开挖期间显得较陡，在地下室底板浇注后显得较为平缓。最后一个观测周期曲线基本平行于时间轴，表明沉降已趋于稳定。
4.5地下水位
坑外地下水位总体上随时间呈下降趋势，总共3个月的时间内共下降1.777m。
5 结论
该生产调度综合楼基坑在监测期间按时提交了大量的监测资料，及时有效地指导了基坑开挖及地下室施工的顺利进行，保证了基坑、周边道路和住宅楼的安全，取得了良好的监测效果。基坑开挖及地下室施工过程对周边环境的影响较小，围护结构室安全。
采用钻孔灌注桩加深层搅拌桩止水，坑底局部深层搅拌桩加固，转角加水平支撑的设计方案，具有止水性能好，占地较小，对周边建筑物影响小，适合基坑有建筑物临近的情况，地质为细砂或淤泥，水位高，施工期短的基坑开挖工程，且在节约投资有一定优势，值得在类似工程上应用。
参考文献
[1] GB5007-2002 建筑地基基础设计规范.中国建筑工业出版社，2002.
[2]JGJ8-2007 建筑变形测量规程.中国建筑工业出版社，2007.
[3] 《地基处理手册》编写委员会 地基处理手册.中国建筑工业出版社，1988.
注：文章内所有公式及图表请以PDF形式查看。