【摘 要】
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酒钢7号高炉开炉以来，通过不断摸索基本操作制度，确定了适用于酒钢原燃料条件下的装料制度，并通过提高炉顶压力、扩大批重、取消中心加焦、烧结矿分级入炉等措施，配合控制煤比及优化配煤结构等措施以提高煤气利用率，煤气利用率逐年进步。坚持“开中心、压边缘”的技术思路可有效提高煤气利用率，同时有利于护炉需求，结合无中心加焦布料模式及烧结矿分级入炉可有效疏导中心气流、抑制边缘气流。原燃料条件劣化时，控制煤比可有
【机 构】
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酒泉钢铁集团宏兴钢铁股份公司炼铁厂
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酒钢7号高炉开炉以来，通过不断摸索基本操作制度，确定了适用于酒钢原燃料条件下的装料制度，并通过提高炉顶压力、扩大批重、取消中心加焦、烧结矿分级入炉等措施，配合控制煤比及优化配煤结构等措施以提高煤气利用率，煤气利用率逐年进步。坚持“开中心、压边缘”的技术思路可有效提高煤气利用率，同时有利于护炉需求，结合无中心加焦布料模式及烧结矿分级入炉可有效疏导中心气流、抑制边缘气流。原燃料条件劣化时，控制煤比可有效提高煤粉燃烧率，并缓解原燃料质量劣化对高炉造成的负面影响。7号高炉受炉体状况限制，煤气利用率的提高没有换来相应的燃料比降低，反而出现指标劣化现象，下一步调剂上必须重点控制冷却壁水管破损速度，不适宜进一步强化冶炼。
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研究了承钢4＃高炉生矿比由5％提高至15％过程中,高炉出现的壁面温度变化及煤气流波动,高炉采取加强原燃料质量管理,控制合理的操作制度,完善炉内管理等措施,最终实现了高炉的稳定.提出，生矿属于生料，与人工熟料相比，理化性能存在一定缺陷，对高炉冶炼产生一定负面影响。在生矿比上升过程中，炉身下部冷却壁温度逐渐上升明显，波动频繁。铜冷波动幅度逐渐增大，渣皮脱落频繁。从而证明了生矿比上升后，软熔带上移，软熔
本文总结了承钢6＃高炉停炉及开炉快速达产经验,本次闷炉及开炉通过精心准备,制定详尽的闷炉、开炉方案实现炉况快速恢复,送风第三天高炉产量即达到计划,实现快速达产的开炉目标.本次开炉11日17:20分送风，在26小时内具备达产风量，13日达产，用时两天，开炉过程顺利，实现了预期目标。现将本次开炉过程中的得失总结如下：第一，本次开炉前有效打通了风铁口通道，大大缩短了前期加风的时间，为快速全风奠定了坚实基
由于承钢焦炉干熄焦系统检修,3＃高炉干熄焦(原入炉配比为50％)变为水熄焦,焦炭质量大幅度下滑,焦炭水分波动大,造成高炉料柱透气、渗液性变差,压量关系紧张,炉况出现波动.通过调节炉内操作制度,强化生产管理,高炉炉况逐步稳定.提出焦炭质量恶化后降低[V]含量是必要的，有利于改善烧结矿粒度，提高转鼓，提高料柱透气性，改善炉缸工作状态，增加炉况的适应能力。焦炭质量恶化后适当提高入炉焦比，减轻焦炭负荷有利
承钢4＃高炉由于喷煤布袋着火,高炉煤粉中杂质增多,致使煤枪堵塞严重,无计划停煤3小时,停煤过程中采取减风停氧控制冶强,适当调整焦炭负荷等措施,保证了炉况的稳定顺行.停煤后要一步减风至需要水平，同时退至全焦冶炼,避免任何侥幸心理。恢复喷吹以后，负荷调整要有计划逐步进行，使料柱骨架能有一个平缓的过度。轻负荷料冶炼时对炉内气流分布影响较大，要及时调整燃料比。同时开放边缘制度为主，保证炉况稳定。大型钒钛高
3＃高炉4月12日—4月16日透气性由均值33逐渐降低至20.8,炉体壁面温度呈现铜冷区温度降低,曲线呆滞,上部铸铁区温度升高的现象,4月14日19:00出现管道气流,风量退至4500m3/min,炉况出现波动,至4月22日4:00风量恢复至4800m3/min,历时177小时,炉况恢复正常.原燃料需要大幅度调整时，制定相应的应急预案，分步骤进行调整，降低原燃料结构调整对高炉的影响。对于上料系统发
喷煤系统布袋烧毁,高炉喷煤处于无序状态,造成高炉炉温剧凉,崩料频发,高炉根据实际炉温情况情况进行调整操作,在实际操作过程中发现的问题进行总结,并提出整改措施.喷煤发现异常，第一时间确认停煤时间，缺失停煤后负荷立即退至3.0，拉6批，在此期间，确定喷煤恢复时间，若短时期无法恢复，6批之后，拉正常燃料比下计算全焦符合为：69/（0.51/0.96*40.6）=3.2t/t的负荷。长时间停煤，退矿批1t
结合承钢1＃高炉作业区在2015年生产中频繁遇到原燃料变化条件下,高炉生产指标不断下滑的不利局面,分析不同的原燃料的变化对炉况的影响,高炉通过优化入炉原燃料，抓好炉前操作，排净渣铁，优化布料制度，保持煤气流合理分布,没有出现较大的炉况失常,取得了良好的经济技术指标.
从炉缸工作状态、风口布局、有害元素控制、风口冷却制度等方面进行了风口破损分析,通过成立风口破损治理攻关小组,制定风口破损方案,并在方案措施实施过程中不断总结经验,采取活跃炉缸，合理风口布局，长期排碱，控制煤比等措施，风口破损速度逐渐减少,风口破损治理初见成效.