本文针对混凝土高塔结构中的竖向地震作用、部分预应力混凝土高塔水平刚度系数和预应力度的关系、延性系数和预应力度的关系、考虑高阶振影响的静力弹塑性(PUSHOVER)分析等几个方面进行了研究工作，并完成558m高雅加达电视塔的初步计算分析。 1、考虑场地土影响的竖向地震作用分析 场地土对高耸结构竖向地震力有显著的影响，同一烈度区不同场地类型上的高耸结构竖向地震力差别较大。II类场地土上的烟囱，只有在9度区才会产生竖向拉力；IⅡ类场地土上的烟囱，在8度、9度区在烟囱的顶部会出现较大的竖向拉力和竖向压力；Ⅳ类场地土上的烟囱，在7度区顶部就出现竖向拉力，9度区竖向拉力和竖向压力非常大。因此在计算高耸结构竖向地震作用时，场地土的影响应引起足够的重视。雅加达电视塔竖向基本周期达到0．62s，属于竖向高柔结构，《烟囱设计规范》的冲量法不适用。在7度中震作用下，雅加达电视塔上部筒体不出现拉力，下部筒体压力中竖向地震力所占比例很小，394标高(上部塔筒变截面处)以上的简体和钢桅杆部分产生的竖向地震力较大，占结构自重的50％左右或以上，结构的轴压比已经超过1．0，达到1．4，在计算中应予以考虑。另外，结构的竖向振动基本周期为0．62s，和场地土的特征周期以及竖向地震动实测卓越周期比较接近，竖向共振问题宜作专门研究。 2、巨型框架结构刚度系数和构件延性系数研究 基于应力比定义预应力度，以应力比预应力度替代规范中的弯矩开裂系数，建立了环形截面刚度系数和预应力度的关系。通过实例计算结果，分析了刚度系数随预应力度的变化趋势，对于高塔结构，当0．4≤λ≤0．7时，刚度系数和预应力度可拟合为近似线性关系；λ>0．7时，塔身在正常使用极限状态下不会出现开裂；当预应力度λ<0．4时，结构刚度系数提高不是很显著。对于环形截面构件，加入复合约束箍筋后，延性系数提高显著，但是承载力基本没有提高，加入核心钢管后，无论是延性系数还是承载力均有较大幅度的提高，而且在受压区混凝土达到极限压应变后，核心钢管仍然具有继续承教和承担变形的能力，有利于实现大震不倒。 3、考虑高阶振型影响的简化Pushover分析方法 在模态Pushover分析方法基础上，通过振型叠加构造弹性等效振型，应用弹性等效振型将多自由度体系转化为等效单自由度体系，以考虑高阶振型的影响，加载模式采用SRSS组合的层间剪力，应用延性需求谱以及反SRSS分配和SRSS组合，快速计算结构的弹塑性反应，提出了简化的Pushover分析方法。对于高塔等顶点位移起控制作用的构筑物以及体型规则的高层建筑，应用该方法可以快速的计算结构的弹塑性位移反应。 4、雅加达电视塔的计算分析 根据初步弹性和弹塑性分析，可以得到以下结果： ①、在风荷载和地震作用下，塔体总体变形为弯曲型，因此采用杆系模型计算雅加达电视塔是可行的，基本可以忽略扭转的影响。 ②、结构水平刚度很大，在风荷载作用下钢桅杆顶点最大位移为1．942m(H／287)，在7度多遇地震作用下，钢桅杆顶点为位移为1．112m(1／496)，从整体位移控制指标来看不需要加预应力。在7度中震竖向地震作用下，上部简体不出现拉力，下部简体压力占自重的比例很小，从竖向受力来看，不需要对塔身施加预应力。底部塔筒最大轴压比为0．892，已经超过允许限值，因此应采取底部筒体全截面满布复合约束箍筋、增设核心暗柱、增设核心钢管或者增加截面尺寸等措施。 ③、塔体的弹塑性反应以第l振型为主，在7度罕遇地震作用下，大梁不分缝方案：混凝土塔楼顶点(460m标高)弹塑性位移为4．373m(H／105)，结构延性系数为3．1：大梁水平分缝方案：塔楼顶点弹塑性位移为4．743m(H／97)结构延性系数为5；均满足7度罕遇地震作用下的弹塑性位移要求，结构无明显的薄弱部位，对145．18和305标高的处筒体以及底部简体应考虑适当加强。 ④、底部17层办公室的73m高的混凝土筒体和顶部转换锥体下部的21m的混凝土筒体对结构刚度贡献很大，宜进行7度大震下的弹性设计。 并根据计算结果，提出了结构计算和构件设计的具体建议。