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该文采用常规铸造法熔炼了含粗大Mg<,3>YZn<,6>网状准晶晶界相和α-Mg两相的两种Mg-Zn-Y镁合金ZW1101和ZWK510,其中准晶的体积分数分别为9﹪和3﹪.对铸态合金和挤压态合金进行了等通道角变形(ECAE),获得了具有较高强韧性的原位准晶增强镁基复合材料.采用光学显微镜、透射电子显微镜和室温拉伸试验研究了材料在ECAE变形前后的显微组织和力学性能变化;采用X-射线衍射仪研究挤压态ZWK510在ECAE变形前后的织构演变.研究结果表明,铸态合金经过ECAE变形后,I相准晶破碎,细化并弥散分布于晶粒内部,但是准晶的破碎效果有限,还存在一些粗大的准晶相;基体合金发生再结晶,晶粒尺寸显著细化.一道次ECAE变形过程中的主要变形方式为{101<->2}孪生变形,随后的道次,由于晶粒细化,主要变形方式转变为位错滑移.随着ECAE变形道次的增加,铸态复合材料的强度和塑性均显著提高.与ECAE相比,常规热挤压变形对铸态材料中的网状准晶晶界相的破碎效果更明显,且准晶沿挤压方向定向分布;挤压过程发生再结晶,导致基体合金晶粒细化;此外,ZW1101中产生了大量{101<->2}孪晶;基体合金中形成<101<->0>丝织构.这些都导致挤压态材料的强度和塑性的显著提高.ECAE变形进一步显著细化了挤压态ZWK510的晶粒尺寸,BC变形路径细化晶粒的速度比BA快,按照路径BC经过8道次ECAE变形后,平均晶粒尺寸细化至100 nm,达到亚微米超细晶粒水平.ECAE变形也使弥散准晶的分布更均匀,而且ECAE变形过程中基体合金晶粒内部析出了较多纳米级的Mg<,3>YZn<,6>准晶颗粒.ECAE变形后,基体合金的晶粒进一步细化,导致挤压态材料的延伸率有较大幅度提高,但是其屈服强度和抗拉强度均有所下降,这主要与ECAE变形过程中的织构演化有关,基体合金的基面逐渐偏离平行于挤压方向的取向,而倾向于形成与挤压方向约呈45°角的取向分布.