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本文运用化学浸泡法和电化学阻抗技术研究了0Cr15Ni5Cu3Nb不锈钢在含有Cl-介质的溶液中点蚀行为。在初步论证与试验基础上确定了0Cr15Ni5Cu3Nb钢6种热处理工艺。运用动电位极化和循环极化对不同热处理状态的试样进行耐Cl"点蚀进行分析。采用SEM、 EDS、XRD等分析了显微组织和成分,并就热处理后各种组织状态对耐蚀性能产生的影响进行了探讨。化学浸泡试验表明,浸泡后对圆片试样进行宏观观察,6组试样均有点蚀产生。用失重法计算腐蚀速率,12h的腐蚀速率非常快,但在72h后腐蚀速率却趋于平缓,两者腐蚀速率相差将近4倍。在点蚀初期因为Cl-富集产生贫Cr区而形成不均匀易溶解的钝化膜,在蚀孔边缘会生成新的活化中心,新核生成导致铁基体加速脱落,也是初期腐蚀速率比较快的主要原因。结果表明：0Cr15Ni5Cu3Nb不锈钢基于C1-环境下的腐蚀,初期阶段是防护的重点。要避免Cl-集中,防止产生新的活化中心,可以加快阀门或管道中含有Cl-介质的流动性。根据分析制定6种不同0Cr15Ni5Cu3Nb不锈钢的热处理工艺,A：未处理；B：固溶+时效；C：固溶+调整(815℃x0.5h)+时效；D：固溶+调整(815℃×1h)+时效；E：固溶+调整(830℃×0.5h)+时效；F：固溶+调整(840℃x0.5h)+时效,其中固溶都为1050℃×1h,水冷,时效处理都为520℃x4h,空冷。除B状态试样外,其他试样的极化曲线出现钝化区,腐蚀电位从高到低C>D>E>F>A>B。即固溶态+调整(815℃+0.5h)+时效态(C状态)试样具有较好的耐蚀性能,而固溶后直接时效耐点蚀性能最差。循环极化曲线测试结果表明除B状态(固溶后直接时效)外,其余5个状态试样均出现保护电位,耐点蚀性能和极化曲线试验结果一致。固溶后直接时效,由于C和Cr结合形成Cr23C6相,造成贫Cr区。点蚀核能在贫Cr区的Cr23C6相周围区域优先形成,相比较未处理的试样,耐点蚀性能有所下降。而加入调整处理后的0Cr15Ni5Cu3Nb不锈钢组织中Nb和C优先生成NbC相,减少Cr23C6相的形成,并使细小化马氏体组织细,提高了耐C1-的点蚀能力。加入调整处理时,随着调整温度的升高,析出的NbC逐渐变少,增加了该区域的贫Cr程度,会出现少量的贫Cr区,因而耐蚀性又有所降低。因为随着调整处理温度升高时,Nb的在不锈钢组织的溶解度会变小,减小了对钢中贫Cr现象的抑制作用,因此耐点蚀蚀性能有所下降。最终确定0Cr15Ni5Cu3Nb马氏体沉淀硬化不锈钢耐Cl-点蚀的最佳热处理工艺是固溶(1050℃×1h,水冷)+调整(815℃×0.5h)+时效(520℃×4h,空冷)。