高强韧Q500qNHE桥梁钢耐蚀性能研究

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采用周期浸润腐蚀实验研究了高强韧桥梁耐候钢Q500qNHE和传统低碳合金钢Q345B在模拟工业大气环境下的腐蚀行为.结合OM、TEM、SEM、EPMA及XRD,分析了实验钢的显微组织、锈层形貌、元素分布及腐蚀产物物相组成等特征.结果 表明:Q500qNHE钢组织主要由多边形铁素体和贝氏体组成,且存在弥散分布的富含Nb、V的析出粒子;Q500qNHE钢在各个腐蚀周期下的锈层厚度均小于Q345B钢的,其锈层表面微观形貌也更加致密;锈层主要成分为α-FeOOH、γ-FeOOH、Fe3O4、Fe2O3及FeO.Cu、Cr、Ni在锈层中发生了显著的富集,其中Cu、Cr主要富集在内锈层中,促进了致密锈层α-FeOOH的生成,提高了Q500qNHE钢的耐腐蚀性.
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为减小在变温环境中使用的传感器的测量误差,需要对传感器材料在变温环境条件下的静力学常数变化进行研究.通过试验的方法获得-50~100℃下40CrNiMoA的弹性模量和泊松比.结果 表明:40CrNiMoA的弹性模量与泊松比均与温度变化近似呈线性关系,弹性模量随温度的上升而变小,泊松比随温度的上升而变大.
对Cu-40%Pb(wt)合金凝固过程施加脉冲电流,研究了合金显微组织变化及对力学性能的影响.结果 表明,在未加脉冲电流情况下,显微组织中Pb元素偏析严重,组织不均匀;当施加300~900A/cm2的脉冲峰值电流时,随着脉冲峰值电流密度的增加,显微组织中的富Pb相逐渐细小均匀.同时,随着脉冲峰值电流密度的增加,Cu-40%Pb合金显微硬度呈增加的趋势;未加脉冲电流时,显微硬度为29.2HV0.5,施加900 A/cm2脉冲峰值电流时,合金的显微硬度增加至32.9HV0.5.合金的摩擦系数以及磨损量也随着脉
根据某航空机匣件的结构特点设计了蜡模及其入射口结构,运用三维绘图软件UG建立了三维模型.通过选择合理的物性参数,利用华铸CAE软件对蜡模充型过程进行了数值模拟,并对结果进行了分析.根据分析结果,优化了入射口流速,并且在最优流速下,得出了入射口压力曲线.本文的研究结果能为机匣件蜡模充型的工艺参数选择和同类型压蜡机的设计提供依据.
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药型罩要求高度对称性的材料晶体结构.对近β型TB6钛合金在β单相区进行了等温锻造,研究了锻造温度、变形速率和变形量对其晶粒尺寸和晶体取向分布特征的影响规律,优选出TB6钛合金药型罩的等温锻造工艺,并相应地制备了TB6钛合金锻件,对TB6钛合金锻件不同部位的显微组织和织构特征进行了分析.结果 表明,β单相区等温锻造温度和变形速率是影响晶粒尺寸的最主要因素,晶粒尺寸随锻造温度的提高而增加;在较高温度下,晶粒尺寸随变形速率的降低显著增加.采用优选工艺制备的等温锻造TB6钛合金药型罩,经805℃固溶处理后,各部位
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离心式集渣包具有良好的除渣性能,且包内能储存较多的高温金属液,如果在具体参数设计时能满足冒口补缩的条件,就可具有冒口的作用.照此原则对高要求厚实小型铸件浇注系统进行优化.本文给出了一般设计原则,并以接盘零件为例对工艺进行了具体说明.最后给出了3个零件的具体应用情况.结果 表明,根据改进工艺生产的铸件,既保证了较高的工艺出品率,又避免了缩孔、渣眼缺陷,满足了铸件的高质量要求.
为研究气液两相流对腐蚀管道力学性能的影响,考虑到管道腐蚀宽度的不同,建立了3种不同工况下气液两相流的输流腐蚀管道有限元模型,并在Ansys-Workbench中分别进行了单双向流固耦合分析以及模态分析.结果 表明:双向流固耦合作用下,腐蚀管道底部最大主应力大于管道顶部,且随着腐蚀宽度的增加,管道最大主应力逐渐减小,管顶入口和管底出口拉应力值最大,更易受拉破坏;腐蚀管道的最大主应力和位移随时间与腐蚀宽度成反比,随时间的增加,流体对其部位的作用更明显,腐蚀宽度越小,流体对管道的腐蚀部位作用越剧烈.与单向流固耦
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