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摘要：本文介绍了在使用钢管支架施工现浇梁、道岔梁等特殊结构时，使用千斤顶预压砂桶，摒弃传统预压块预压，简化预压过程，更加精确控制支架标高，加快施工进度，可为类似支架施工中的砂桶预压提供借鉴。
关键词：钢管支架;砂桶;千斤顶;预压
随着国家交通建设的大力发展，公路、铁路设计中特殊结构越来越来多，需要现场浇筑的道岔梁、现浇梁也日益增多，而采用钢管支架法施工是当下的主流，在支架搭设中砂桶便于标高控制和拆卸方便，支架整体的沉降主要取决于砂桶，根据支架砂桶的预压情况控制支架整体的标高和预拱度，因此预压砂桶对于支架的承载能力和稳定性、消除其非弹性变形、观测结构弹性变形及沉降情况都是至关重要的。
1.工程概况
1.1.道岔梁支架设计
川南城际铁路CN-1标三分部白马西站多线特大桥位于白马西车站范围内，道岔上桥，该桥在19#～23#墩间设计为2联四线变双线（4×33）m道岔连续梁通过。梁体全长133.5m，梁高3.05m（未含泄水坡）;单片箱梁顶板宽为6.05～9.175m，箱底宽为3.0～6.125m。全桥顶板厚35cm，底板厚30cm，腹板厚45cm;梁端和中墩两侧底板从30cm渐变至60cm，腹板从45cm渐变至60cm。梁体在支座处设横隔板，全联共设5道横隔板，横隔板均设有孔洞，梁体采用C55混凝土浇注，设纵向预应力体系。
本桥第一跨至第四跨为变截面不等宽现浇梁桥，采用4跨不等宽的施工贝雷梁平台，每跨梁体采用4排Φ630×10mm钢管柱进行支撑，钢管质量验收合格后，切割下料制作支撑柱。钢管接长采用法兰盘或环焊缝+缀板连接，并确保支撑柱上下同心。钢管柱之间采用纵横向连接系加固稳定，确保每5m高度有一道纵横向连接系，钢管柱顶布置砂桶，每根钢管柱上布置一个砂桶，并保证竖向中心线一致，无偏移现象，砂桶与钢管柱顶部采取有效限位措施，保证工作状态下不发生位移，根据支架的设计高度调整砂桶内的装沙量，并保证同一排砂桶的顶部标高一致，主横梁上布置321贝雷片作为纵向分配梁，纵向分配梁上布置I20b横向底模分配梁，横向底模分配梁上布置方木+竹胶板底模和侧模系统。
1.2.现浇梁支架设计
川南城际铁路CN-1标三分部白马西站多线特大桥第17～19孔为两幅并行的双线32m简支现浇箱梁，本桥梁体截面类型为等高单箱单室简支箱梁，单孔梁全长32.6m，计算跨度30.8m，梁高2.3m（不含梁面铺装层），顶宽为9.0m，跨中部分设2道横隔板。梁体采用C55混凝土浇注，设纵向预应力体系。
支架设计为钢管柱+贝雷梁梁柱式支架，每跨梁体沿纵向采用4排Φ630×10mm钢管柱进行支撑，钢管质量验收合格后，切割下料制作支撑柱。钢管接长采用法兰盘或环焊缝+缀板连接，并确保支撑柱上下同心。每单幅每排横向设置3根钢管柱，钢管柱之间采用纵横向连接系加固稳定，确保每5m高度有一道纵横向连接系，钢管柱顶布置砂桶，每根钢管柱上布置一个砂桶，并保证竖向中心线一致，无偏移现象，砂桶与钢管柱顶部采取有效限位措施，保证工作状态下不发生位移，根据支架的设计高度调整砂桶内的装沙量，并保证同一排砂桶的顶部标高一致跨中2排钢管柱顶设置三拼I56b主横梁，主横梁上布置321贝雷片作为纵向分配梁，纵向分配梁上布置I20b横向底模分配梁，横向底模分配梁上布置方木+竹胶板底模和侧模系统。
2.砂桶设计
2.1.砂桶主体构造设计
砂桶由上下顶帽和底座构成，上顶帽内为混凝土实心体，下底座为空心体，下底座内装入干燥的河沙，上顶帽套入其中。
2.1.1.底座设计
①外形结构：砂桶底座采用钢管外径570mm（壁厚δ=9mm），上下坐板采用80×80×1.5cm钢板，砂桶底座钢管的净高度设计为45cm。在砂桶底座设置一个掏砂口，掏砂口处封口采用活动钢板门设置，掏砂口高度为10cm、宽度10cm;活动钢板门高于掏砂口，高度为12cm、宽度12cm。在砂桶钢管外侧焊接2根吊环，吊环采用直径16mm的螺纹钢弯曲制成。
②填砂。砂桶底座内填充用沙选用干燥细沙，必须经过过筛、烘干。
顶帽设计
③外形结构。顶帽钢管选用外径530mm、壁厚9mm的钢管。顶帽钢管的高度设计为48cm，顶钢板与钢管间采用满焊连接。
④填充。砂桶顶帽内填充C20微膨胀性混凝土，填筑混凝土时，采用振捣棒密实。
2.2.砂桶上部承载荷载计算
2.2.1.砂桶承受荷载计算
检算说明及荷载计算，以现浇梁为例：
计算参数：
根据《路桥施工计算手册》：
模板及支架荷裁： q=1.0kN/㎡;
设备及人工荷裁： q=3.0kN/㎡;
混凝土浇筑冲击荷载： q=2.5kN/㎡;
混凝土浇筑振捣荷载： q=2.5kN/㎡;
混凝土容重（配筋率大于2%） ：混凝土=26kN/m?;
混疑土超灌系数取： 1.05
Q235钢基本容许应力：轴向应力[σ]=170MPa， 弯曲应力[σw]=170MPa， 剪应力[τ]=100MPa。
2.2.2.荷载计算
以典型断面为例：顶宽12.05m，底宽6.04m，梁高2.8m，沿縱向取1m进行计算。
截面面积为9.1㎡;外模长16.24m;内模长14.28m; 计算受力宽度12.05m。
（1）混凝土自重荷载计算
9.1×1 ×26÷（12.05×1 ）=19.63kN/㎡
考虑混凝土超灌，系数取1.05， 则混凝土分布荷载
P1 =19.63×1 .05=20.61 kN/㎡ （2）模板荷载
外模： 16.24×l×1.0÷（12.05×1）=1.35kN/㎡
内模：14.28×l×1.0÷（12.05×1）=1.19kN/㎡
模板总荷裁为： P2= 1.35+1.19=2.54 kN/㎡
（3）设备及人工荷载
P3=3kN/㎡
（4）混凝土浇筑冲击及振捣荷载
P4=5kN/㎡
所以：梁体总荷载为P=P1+P2+P3+P4=31.15kN/㎡
（5）工字钢自重计算：
贝雷片上铺设I20b工字钢，I20b工字钢横向分配梁间距60cm，每片梁上布置50根。
I20b工字钢单位重量31.1kg/m
P=50×12×31.1×9.8 /（32.6×12.5）=448.76N/㎡=0.449kN/㎡
（6）蓓蕾片自重计算：
每跨梁支架布置14排蓓蕾片，每排纵向为9片3m标准件+2片1m非标件，3m标准件：270kg/片;1m非标件100kg/片，则
P=（14×9×270+14×2×100）×9.8 /（32.6×12.5）=150.8N/㎡=0.15kN/㎡
（7）I56工字钢自重计算：
跨中2排钢管柱顶设置三拼I56b主横梁，近墩身钢管柱顶设置双拼I45b主横梁，以重量较大的I56b进行计算：
自重=3×12×115×9.8=40572KN
则，每个砂桶分配到的荷载为：f=40572÷3=13524N=13.524KN
（8）砂桶承受荷载计算
按照平均面积法，第二排砂桶承受荷载最大
计算长度：6+5.34=11.34m
计算宽度：4m
计算面积：S=11.34×4=45.36㎡，
则砂桶承受的最大荷载为
F=P×S=（31.15+0.449+0.15）×45.36+13.524=1453.7KN，按照120%的预压标准，则最大荷载
FMAX =F×1.2=1453.7×1.2=1744.44KN
2.2.3.预压千斤顶
使用YDC2500型千斤顶，编号：201812133，对应油表编号：19-5-468，张拉前油表检验与千斤顶视为一个单元进行检验，千斤顶与油表按规范规定定期配套、校正。
2.2.4.安装砂桶千斤顶
采用两块1.2m×1.2m×2cm钢板，分别在四个角15cm处钻直径为35mm的圆孔，上下两块钢板开孔位置需对应精确，将装了沙的砂桶放置在上下两块钢板中心位置处，千斤顶放置在砂桶顶板上，保证上下钢板、砂桶、千斤顶竖向中心线同轴竖直，上下预压钢板四周采用φ32精轧螺纹钢 PSB830，采用10×10cm垫片加2个螺母，对上下预压钢板进行固定，当确定位置、材料无误后，开始千斤顶预压，根据60%、100%、120% 三级荷载进行预压，根据油表读数，及时观测砂桶的沉降量，每级荷载加载完毕后，及时测出沉降量，并保持持荷观测1小时，当沉降量前后变化不超过2mm时，视为预压稳定，在进行下一级预压，反之持续观测，直到沉降趋于稳定。
公称直径32mm精轧螺纹钢PSB830，其抗拉强度标准值 =830MPa，抗拉力：F=16×16×3.14×830=667.19KN
则4根的抗拉力为：667.19KN ×4=2668.7KN 远大于砂桶预压120%荷载，所以预压设置安全可靠。
3.数据分析
根据现场记录的数据，最大沉降值为3.5cm，卸压后，沉降值为2.9cm，说明非弹性变形为2.9cm，弹性变形为0.6cm，从而确定出每个砂桶的非弹性变形值和弹性变形值，再平均计算出整个支架砂桶的非弹性变形值和弹性变形值，根据支架立柱的标高和梁底标高，反算出每个钢管立柱所需的砂桶高度，根据这个理论砂桶高度考虑非弹性变形值和弹性变形值，对应增加砂桶高度。
例如：根据立柱的标高和梁底标高，反算砂桶高度64cm，考虑弹性变形平均为7mm，则实际需要从已经预压完成的砂桶中挑选出64.7cm的砂桶，放置在对应钢管柱顶。
4.传统支架预压
传统的支架预压材料处理采用预制块+沙袋进行预压，预压加载按梁段预压部分荷载的分布及浇筑顺序进行仿真加载。预制块为1m?大小的C25混凝土预制块，每个预制块重量约为2.4t，单个沙袋重量约为1.3t，加载重量以此标准计算所需预制块及沙袋数量。
4.1.加载重量
加载总重量为最大施工荷载的1.2倍，考虑施工荷载和施工的安全系数计算出每跨单幅压重总重量为。堆载预压采用分级加载的方法进行。压重的先后顺序应按照混凝土的浇筑顺序进行，先浇筑混凝土的部位先压重，后浇筑混凝土的部位后压重，荷载分别按设计荷载的60%、100%、120%进行。
4.2.观测点布置
支架平台搭设完毕后，在每排钢管柱中心线和纵梁跨中位置处设置观测断面，每跨共设置3个观测断面，每个断面共设置5个观测点，其中主横梁上设置3个观测点、钢管柱基础上设置2个观测点。
4.3.加载方法
预压采用逐孔预压的方式进行，用吊车吊装逐级加载。预压重量按计算荷载的60%→100%→120%分三次逐级加载。每级加载完成1h后进行观测，全部加载后每6小时对观测点进行观测1次，当相邻两次沉降量观测平均值之差不大于2mm时，方可进行后续加载。全部预压荷载施加完成后，每隔6h监测记录各监测点的位移量，当连续12h监测位移平均值之差不大于2mm时，方可卸除预压荷载。支架卸载6h后，监测记录各监测点的位移量。
卸载按与加载过程相反的分级方式进行：120%→100%→60%→0。卸载6h后，监测记录各监测点位移量。
4.4.传统预压缺点
由此可见传统的预压方式繁琐且效率低下，施工过程中起重作业增加了安全隐患，需要大量的预压材料，增加了物资供应的工作量，同时吊装预压块进度缓慢不利于工期的保证，吊装过程中需要大量的机械、人工配合，造成成本费用的增加。
5.结 语
砂桶作为常见的支架卸落装置，在支架搭设和拆除施工中起到至关重要的作用，本次采用的预压方式简化支架搭设时的施工步骤，大大提高工程效率，摒弃了传统的预压块，省去了预压块吊装的繁琐过程，减少施工中的安全隐患，且有效的保证了支架搭设标高控制，在预压过程中观测数据需及时精确，千斤顶、油表一一对应，注意施工细节，控制关键工序点，對于类似支架施工提供部分借鉴。
参考文献
[1]孙凌嘉。《新五金手册》第二版 中国建筑工业出版社，2016.
[2]孙训方、方孝淑、关来秦。《材料力学》 .高等教育出版社
[3]《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB-10110-2011）中华人民共和国铁道部 2010
[4]龙驱球、包世华、袁驷。《结构力学》 .高等教育出版社
[5]周水兴、何兆益、邹毅松。《路桥施工计算手册》 人民交通出版社
关键词：钢管支架;砂桶;千斤顶;预压
随着国家交通建设的大力发展，公路、铁路设计中特殊结构越来越来多，需要现场浇筑的道岔梁、现浇梁也日益增多，而采用钢管支架法施工是当下的主流，在支架搭设中砂桶便于标高控制和拆卸方便，支架整体的沉降主要取决于砂桶，根据支架砂桶的预压情况控制支架整体的标高和预拱度，因此预压砂桶对于支架的承载能力和稳定性、消除其非弹性变形、观测结构弹性变形及沉降情况都是至关重要的。
1.工程概况
1.1.道岔梁支架设计
川南城际铁路CN-1标三分部白马西站多线特大桥位于白马西车站范围内，道岔上桥，该桥在19#～23#墩间设计为2联四线变双线（4×33）m道岔连续梁通过。梁体全长133.5m，梁高3.05m（未含泄水坡）;单片箱梁顶板宽为6.05～9.175m，箱底宽为3.0～6.125m。全桥顶板厚35cm，底板厚30cm，腹板厚45cm;梁端和中墩两侧底板从30cm渐变至60cm，腹板从45cm渐变至60cm。梁体在支座处设横隔板，全联共设5道横隔板，横隔板均设有孔洞，梁体采用C55混凝土浇注，设纵向预应力体系。
本桥第一跨至第四跨为变截面不等宽现浇梁桥，采用4跨不等宽的施工贝雷梁平台，每跨梁体采用4排Φ630×10mm钢管柱进行支撑，钢管质量验收合格后，切割下料制作支撑柱。钢管接长采用法兰盘或环焊缝+缀板连接，并确保支撑柱上下同心。钢管柱之间采用纵横向连接系加固稳定，确保每5m高度有一道纵横向连接系，钢管柱顶布置砂桶，每根钢管柱上布置一个砂桶，并保证竖向中心线一致，无偏移现象，砂桶与钢管柱顶部采取有效限位措施，保证工作状态下不发生位移，根据支架的设计高度调整砂桶内的装沙量，并保证同一排砂桶的顶部标高一致，主横梁上布置321贝雷片作为纵向分配梁，纵向分配梁上布置I20b横向底模分配梁，横向底模分配梁上布置方木+竹胶板底模和侧模系统。
1.2.现浇梁支架设计
川南城际铁路CN-1标三分部白马西站多线特大桥第17～19孔为两幅并行的双线32m简支现浇箱梁，本桥梁体截面类型为等高单箱单室简支箱梁，单孔梁全长32.6m，计算跨度30.8m，梁高2.3m（不含梁面铺装层），顶宽为9.0m，跨中部分设2道横隔板。梁体采用C55混凝土浇注，设纵向预应力体系。
支架设计为钢管柱+贝雷梁梁柱式支架，每跨梁体沿纵向采用4排Φ630×10mm钢管柱进行支撑，钢管质量验收合格后，切割下料制作支撑柱。钢管接长采用法兰盘或环焊缝+缀板连接，并确保支撑柱上下同心。每单幅每排横向设置3根钢管柱，钢管柱之间采用纵横向连接系加固稳定，确保每5m高度有一道纵横向连接系，钢管柱顶布置砂桶，每根钢管柱上布置一个砂桶，并保证竖向中心线一致，无偏移现象，砂桶与钢管柱顶部采取有效限位措施，保证工作状态下不发生位移，根据支架的设计高度调整砂桶内的装沙量，并保证同一排砂桶的顶部标高一致跨中2排钢管柱顶设置三拼I56b主横梁，主横梁上布置321贝雷片作为纵向分配梁，纵向分配梁上布置I20b横向底模分配梁，横向底模分配梁上布置方木+竹胶板底模和侧模系统。
2.砂桶设计
2.1.砂桶主体构造设计
砂桶由上下顶帽和底座构成，上顶帽内为混凝土实心体，下底座为空心体，下底座内装入干燥的河沙，上顶帽套入其中。
2.1.1.底座设计
①外形结构：砂桶底座采用钢管外径570mm（壁厚δ=9mm），上下坐板采用80×80×1.5cm钢板，砂桶底座钢管的净高度设计为45cm。在砂桶底座设置一个掏砂口，掏砂口处封口采用活动钢板门设置，掏砂口高度为10cm、宽度10cm;活动钢板门高于掏砂口，高度为12cm、宽度12cm。在砂桶钢管外侧焊接2根吊环，吊环采用直径16mm的螺纹钢弯曲制成。
②填砂。砂桶底座内填充用沙选用干燥细沙，必须经过过筛、烘干。
顶帽设计
③外形结构。顶帽钢管选用外径530mm、壁厚9mm的钢管。顶帽钢管的高度设计为48cm，顶钢板与钢管间采用满焊连接。
④填充。砂桶顶帽内填充C20微膨胀性混凝土，填筑混凝土时，采用振捣棒密实。
2.2.砂桶上部承载荷载计算
2.2.1.砂桶承受荷载计算
检算说明及荷载计算，以现浇梁为例：
计算参数：
根据《路桥施工计算手册》：
模板及支架荷裁： q=1.0kN/㎡;
设备及人工荷裁： q=3.0kN/㎡;
混凝土浇筑冲击荷载： q=2.5kN/㎡;
混凝土浇筑振捣荷载： q=2.5kN/㎡;
混凝土容重（配筋率大于2%） ：混凝土=26kN/m?;
混疑土超灌系数取： 1.05
Q235钢基本容许应力：轴向应力[σ]=170MPa， 弯曲应力[σw]=170MPa， 剪应力[τ]=100MPa。
2.2.2.荷载计算
以典型断面为例：顶宽12.05m，底宽6.04m，梁高2.8m，沿縱向取1m进行计算。
截面面积为9.1㎡;外模长16.24m;内模长14.28m; 计算受力宽度12.05m。
（1）混凝土自重荷载计算
9.1×1 ×26÷（12.05×1 ）=19.63kN/㎡
考虑混凝土超灌，系数取1.05， 则混凝土分布荷载
P1 =19.63×1 .05=20.61 kN/㎡ （2）模板荷载
外模： 16.24×l×1.0÷（12.05×1）=1.35kN/㎡
内模：14.28×l×1.0÷（12.05×1）=1.19kN/㎡
模板总荷裁为： P2= 1.35+1.19=2.54 kN/㎡
（3）设备及人工荷载
P3=3kN/㎡
（4）混凝土浇筑冲击及振捣荷载
P4=5kN/㎡
所以：梁体总荷载为P=P1+P2+P3+P4=31.15kN/㎡
（5）工字钢自重计算：
贝雷片上铺设I20b工字钢，I20b工字钢横向分配梁间距60cm，每片梁上布置50根。
I20b工字钢单位重量31.1kg/m
P=50×12×31.1×9.8 /（32.6×12.5）=448.76N/㎡=0.449kN/㎡
（6）蓓蕾片自重计算：
每跨梁支架布置14排蓓蕾片，每排纵向为9片3m标准件+2片1m非标件，3m标准件：270kg/片;1m非标件100kg/片，则
P=（14×9×270+14×2×100）×9.8 /（32.6×12.5）=150.8N/㎡=0.15kN/㎡
（7）I56工字钢自重计算：
跨中2排钢管柱顶设置三拼I56b主横梁，近墩身钢管柱顶设置双拼I45b主横梁，以重量较大的I56b进行计算：
自重=3×12×115×9.8=40572KN
则，每个砂桶分配到的荷载为：f=40572÷3=13524N=13.524KN
（8）砂桶承受荷载计算
按照平均面积法，第二排砂桶承受荷载最大
计算长度：6+5.34=11.34m
计算宽度：4m
计算面积：S=11.34×4=45.36㎡，
则砂桶承受的最大荷载为
F=P×S=（31.15+0.449+0.15）×45.36+13.524=1453.7KN，按照120%的预压标准，则最大荷载
FMAX =F×1.2=1453.7×1.2=1744.44KN
2.2.3.预压千斤顶
使用YDC2500型千斤顶，编号：201812133，对应油表编号：19-5-468，张拉前油表检验与千斤顶视为一个单元进行检验，千斤顶与油表按规范规定定期配套、校正。
2.2.4.安装砂桶千斤顶
采用两块1.2m×1.2m×2cm钢板，分别在四个角15cm处钻直径为35mm的圆孔，上下两块钢板开孔位置需对应精确，将装了沙的砂桶放置在上下两块钢板中心位置处，千斤顶放置在砂桶顶板上，保证上下钢板、砂桶、千斤顶竖向中心线同轴竖直，上下预压钢板四周采用φ32精轧螺纹钢 PSB830，采用10×10cm垫片加2个螺母，对上下预压钢板进行固定，当确定位置、材料无误后，开始千斤顶预压，根据60%、100%、120% 三级荷载进行预压，根据油表读数，及时观测砂桶的沉降量，每级荷载加载完毕后，及时测出沉降量，并保持持荷观测1小时，当沉降量前后变化不超过2mm时，视为预压稳定，在进行下一级预压，反之持续观测，直到沉降趋于稳定。
公称直径32mm精轧螺纹钢PSB830，其抗拉强度标准值 =830MPa，抗拉力：F=16×16×3.14×830=667.19KN
则4根的抗拉力为：667.19KN ×4=2668.7KN 远大于砂桶预压120%荷载，所以预压设置安全可靠。
3.数据分析
根据现场记录的数据，最大沉降值为3.5cm，卸压后，沉降值为2.9cm，说明非弹性变形为2.9cm，弹性变形为0.6cm，从而确定出每个砂桶的非弹性变形值和弹性变形值，再平均计算出整个支架砂桶的非弹性变形值和弹性变形值，根据支架立柱的标高和梁底标高，反算出每个钢管立柱所需的砂桶高度，根据这个理论砂桶高度考虑非弹性变形值和弹性变形值，对应增加砂桶高度。
例如：根据立柱的标高和梁底标高，反算砂桶高度64cm，考虑弹性变形平均为7mm，则实际需要从已经预压完成的砂桶中挑选出64.7cm的砂桶，放置在对应钢管柱顶。
4.传统支架预压
传统的支架预压材料处理采用预制块+沙袋进行预压，预压加载按梁段预压部分荷载的分布及浇筑顺序进行仿真加载。预制块为1m?大小的C25混凝土预制块，每个预制块重量约为2.4t，单个沙袋重量约为1.3t，加载重量以此标准计算所需预制块及沙袋数量。
4.1.加载重量
加载总重量为最大施工荷载的1.2倍，考虑施工荷载和施工的安全系数计算出每跨单幅压重总重量为。堆载预压采用分级加载的方法进行。压重的先后顺序应按照混凝土的浇筑顺序进行，先浇筑混凝土的部位先压重，后浇筑混凝土的部位后压重，荷载分别按设计荷载的60%、100%、120%进行。
4.2.观测点布置
支架平台搭设完毕后，在每排钢管柱中心线和纵梁跨中位置处设置观测断面，每跨共设置3个观测断面，每个断面共设置5个观测点，其中主横梁上设置3个观测点、钢管柱基础上设置2个观测点。
4.3.加载方法
预压采用逐孔预压的方式进行，用吊车吊装逐级加载。预压重量按计算荷载的60%→100%→120%分三次逐级加载。每级加载完成1h后进行观测，全部加载后每6小时对观测点进行观测1次，当相邻两次沉降量观测平均值之差不大于2mm时，方可进行后续加载。全部预压荷载施加完成后，每隔6h监测记录各监测点的位移量，当连续12h监测位移平均值之差不大于2mm时，方可卸除预压荷载。支架卸载6h后，监测记录各监测点的位移量。
卸载按与加载过程相反的分级方式进行：120%→100%→60%→0。卸载6h后，监测记录各监测点位移量。
4.4.传统预压缺点
由此可见传统的预压方式繁琐且效率低下，施工过程中起重作业增加了安全隐患，需要大量的预压材料，增加了物资供应的工作量，同时吊装预压块进度缓慢不利于工期的保证，吊装过程中需要大量的机械、人工配合，造成成本费用的增加。
5.结 语
砂桶作为常见的支架卸落装置，在支架搭设和拆除施工中起到至关重要的作用，本次采用的预压方式简化支架搭设时的施工步骤，大大提高工程效率，摒弃了传统的预压块，省去了预压块吊装的繁琐过程，减少施工中的安全隐患，且有效的保证了支架搭设标高控制，在预压过程中观测数据需及时精确，千斤顶、油表一一对应，注意施工细节，控制关键工序点，對于类似支架施工提供部分借鉴。
参考文献
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