【摘 要】
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完成了QP980和QP1180两种超高强钢从准静态到500 s-1应变速率范围内的拉伸实验,归纳了应变速率对QP980和QP1180力学性能和断裂特性的影响规律,分析了高应变速率下QP钢的塑性断裂机理.结果 表明,应变速率从准静态上升到500 s-1,QP980和QP1180的屈服强度和抗拉强度均略微增长,均匀伸长率和断裂伸长率也随应变速率的增加而增加.但是两种材料的纵向断裂应变随应变速率的增加而波动变化,此外,QP1180相比QP980具有较大的断裂应变和更优良的断裂塑性.不同应变速率下,QP980和Q
【机 构】
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华中科技大学材料科学与工程学院,湖北武汉430074;宝山钢铁股份有限公司中央研究院,上海201900;汽车用钢开发与应用技术国家重点实验室(宝钢),上海201900;宝山钢铁股份有限公司中央研究院,
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完成了QP980和QP1180两种超高强钢从准静态到500 s-1应变速率范围内的拉伸实验,归纳了应变速率对QP980和QP1180力学性能和断裂特性的影响规律,分析了高应变速率下QP钢的塑性断裂机理.结果 表明,应变速率从准静态上升到500 s-1,QP980和QP1180的屈服强度和抗拉强度均略微增长,均匀伸长率和断裂伸长率也随应变速率的增加而增加.但是两种材料的纵向断裂应变随应变速率的增加而波动变化,此外,QP1180相比QP980具有较大的断裂应变和更优良的断裂塑性.不同应变速率下,QP980和QP1180断口均呈圆形韧窝形貌.随应变速率的增加,圆形韧窝直径逐渐增大,韧窝深度变深.在相同应变速率下,QP1180圆形韧窝的直径和深度均比QP980大.低应变速率下,两种材料的塑性应变速率敏感性低,“TRIP效应”无明显差异;当应变速率超过5 s-1后,两种材料变形初期的应变速率敏感性指数相对较大,“TRIP效应”减弱,但材料强度仍然增加.两种材料均具有多段的硬化能力特性,且均对应变速率不敏感.
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研究了304不锈钢薄板在受到面内压缩载荷后发生的屈曲与后屈曲变形及回弹现象.基于通用有限元软件LS-DY-NA对比分析了几类典型本构模型对屈曲变形的模拟精度.通过与单向屈曲成形实验进行对比,发现后屈曲变形的数值模拟精度较依赖于硬化模型,对屈服准则较不敏感;而各向同性硬化模型相比于随动硬化模型具有综合优势.利用优化的Barlat屈服准则和Hollomon各向同性硬化模型计算形状复杂的双向屈曲问题,模拟结果与实验结果吻合良好.
提出一种先利用蛇形轧制提高板带轧制应变渗透性,再采用同步轧制对板形进行修正的轧制协同工艺.建立了高锰钢板蛇形轧制与同步轧制5道次冷轧有限元模型,对20、15和10 mm这3种厚度板材的等效应变进行了分析.结果 表明,与同步轧制相比,蛇形轧制可有效增加高锰钢板的心部渗透性,3种厚度的蛇形轧制钢板的心部等效应变最终增幅分别为36.6％、37.9％和40.3％;在蛇形轧制中,沿快速辊的钢板表面等效应变最终增幅分别为22.4％、27.0％和23.9％,沿慢速辊的钢板表面等效应变最终增幅分别为11.4％、3.8％和
根据无针搅拌摩擦对接焊接过程的特征,研究了下压量对6061-T6铝合金薄板对接焊缝起始端、中间段与尾端力学性能及宏观形貌的影响.结果 表明,焊缝起始端、中间段和尾端的拉伸载荷随下压量的增加呈现先增加后减小的趋势;与中间段相比,起始端和尾端容易形成缺陷,中间段缺陷形态呈圆滑过渡,而起始端与尾端缺陷形态几乎垂直于板材;在不同阶段,下压量对力学性能的影响不同,当下压量为0.35 mm时,起始端拉伸载荷可达到1.49 kN,相当于母材的70％;下压量为0.30 mm时,中间段拉伸载荷可达到1.99 kN,相当于母
为探索H65黄铜链牙轧制成形规律,采用数值模拟与实验相结合的方式探究了轧制工艺参数对轧制成形的铜型材横截面的金属流动、应变分布和几何尺寸及铜型材表面质量的影响规律,在最佳工艺参数下探究了链牙的力学性能和微观组织的分布规律.结果 表明,当摩擦系数高于0.2时,轧制后的铜型材表面发生金属折叠,过高的摩擦系数(＞0.2)和轧辊角速度(＞25 r·min-1)易降低链牙尺寸精度和导致链牙轧制成形失败.采用最优参数为摩擦系数为0.1和0.2,轧辊角速度为19和22 r·min-1时,链牙力学性能和微观组织分布表明,
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