【摘 要】
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试验高强度低合金钢Q420N(/％:0.16C,0.28Si,1.39Mn,0.015P,0.003S,0.11Cr,0.009N)的生产流程为120 t转炉-LF精炼-RH真空脱气-连铸300 mm×340 mm方坯-热连轧成Φ90 mm棒材.试验研究了普通轧制工艺(开轧1100～1150℃,终轧950～1000℃,上冷床900～ 950℃,冷却速度0.5 ～1.0℃/s)和控轧控冷工艺(开轧1100～1150℃,终轧800～ 850℃,上冷床700～750℃,冷却速度5.0～15℃/s)对Q420N钢
【机 构】
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大冶特殊钢有限公司中棒厂,黄石435001;大冶特殊钢有限公司高品质特殊钢湖北省重点实验室,黄石435001
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试验高强度低合金钢Q420N(/％:0.16C,0.28Si,1.39Mn,0.015P,0.003S,0.11Cr,0.009N)的生产流程为120 t转炉-LF精炼-RH真空脱气-连铸300 mm×340 mm方坯-热连轧成Φ90 mm棒材.试验研究了普通轧制工艺(开轧1100～1150℃,终轧950～1000℃,上冷床900～ 950℃,冷却速度0.5 ～1.0℃/s)和控轧控冷工艺(开轧1100～1150℃,终轧800～ 850℃,上冷床700～750℃,冷却速度5.0～15℃/s)对Q420N钢热轧显微组织和力学性能的影响.结果 表明,随着终轧温度的降低和冷却速度的增大,Q420N钢材的显微组织得到改善,屈服强度明显增加;普通工艺轧制Q420N钢材屈服强度为325 ～340 MPa,晶粒度为6.0级,控轧控冷工艺轧制Q420N钢材屈服强度为495 ～515 MPa,晶粒度为9.0级,满足了标准要求,降低了生产成本.
其他文献
目的 研究3种不同类型微织构在钛合金(TC4)切削过程中对刀具切削性能的影响.方法 基于有限元分析软件,在硬质合金刀具的前刀面上设计半圆凹型微织构、半圆凸型微织构以及梯形槽微织构3种不同类型的微织构,通过改变微织构直径或宽度、微织构间距和微织构覆盖长度,研究微织构刀具对背向力、切削温度以及摩擦力的影响.结果 对背向力而言,半圆凹型微织构刀具、半圆凸型微织构刀具、梯型槽微织构刀具在最佳微织构参数下可分别降低14.0％、13.9％、18.6％;但半圆凸型微织构直径大于8μm时,背向力超过了无织构刀具.对切削温
目的 研究高速铣削参数对航空铸造钛合金Ti-6Al-4V表面质量的影响规律及交互作用,并基于高速铣削参数对表面质量和材料去除率进行优化.方法 采用Box-Behnken设计和二次回归正交实验法,建立高速铣削参数与表面粗糙度的显著不失拟回归模型,获得铣削参数影响表面粗糙度的显著性差异,挖掘高速铣削参数交互作用与表面粗糙度的关系;基于表面粗糙度回归模型及材料去除率,采用遗传算法(GA),对高速铣削参数进行多目标优化.结果 铣削参数影响航空铸造钛合金Ti-6Al-4V试件表面粗糙度的显著性顺序为:切削深度>每齿
目的 针对传统粉末热压成形细粒度金刚石磨具存在颗粒团聚、磨削碳化硅陶瓷容易在表面产生较深划痕的问题,提出一种基于冷冻-解冻凝胶成形的细粒度金刚石磨具,用于精密磨削碳化硅陶瓷,并研究其加工工艺.方法 制备聚乙烯醇-酚醛树脂复合凝胶胶水,将金刚石和填料在凝胶胶水中剪切分散,得到的浆料浇筑在模具中,在–20℃低温条件下反复冷冻,形成胶体,再经干燥、烧结,得到粒度为2.5μm的细粒度金刚石磨削磨具.采用制备的金刚石凝胶磨具磨削碳化硅平面反射镜,对比不同磨具转速、进给速度、磨削深度工艺条件下的表面磨削质量.结果 在
以中碳钢42CrMo为试验钢,通过建立300mm×400 mm连铸大方坯凝固传热模型,确定合理压下区间4#～7#辊压下量分别为“1 mm-2 mm-3 mm-1mm”,并进行工业试验.试验结果表明,轻压下工艺对铸坯凝固各组织占比影响不大,但可明显改善中心致密性和偏析.铸坯芯部最大疏松点尺寸由1106 μm×608 μm缩小至600 μm×334μm,横截面上碳偏析指数范围由0.889 ～ 1.095缩小至0.962 ～ 1.064.轻压下工艺可有效改善铸坯内部质量.
目的 研究手术电极表面润湿性对胰管闭合效果的影响,旨在从电极表面改性角度探索提升高频电刀防胰瘘效果的措施.方法 选用电外科临床常用的304不锈钢手术电极制备电极样品,利用化学刻蚀法在电极表面构建微结构,以改变电极表面润湿性,进而选用新鲜离体猪胰腺作为生物组织样品,使用高频电刀进行胰管闭合试验.对不同表面润湿性的电极样品进行胰管闭合试验后,观察表征电极表面的组织粘附、胰腺断面焦痂形貌、主胰管爆破压和胰腺残端组织损伤.结果 原始304不锈钢手术电极表面接触角为86.1°,经FeCl3溶液一步刻蚀处理后,表面形
采用“铁水→提钒转炉→预处理脱硫→70 t转炉→LF→VD→圆坯连铸→缓冷”的工艺流程生产4130X钢(/％:0.31C,0.26Si,0.80Mn,0.008P,0.003S,0.99Cr,0.21Mo,0.005Ti,0.023Al)Φ600 mm铸坯.通过控制铁水中P≤0.140％,S≤0.070％;转炉提钒后采用KR法进行预处理,KR搅拌速度≥80 r/min,搅拌时间15 min,控制KR出站S≤0.005％;转炉终点0.06％～0.10％C,终点P≤0.008％,出钢温度≥1620℃,并采用了
采用60 t BOF-LF-VD-220 mm× 220 mm CC-轧制工艺流程成功试制履带链轨节用Φ50 mm 35MnB圆钢(0.35％C,0.28％ Si,1.25％ Mn,0.0020％B,0.030％ Ti).通过优化BOF出钢[C]≥0.10％和[P]≤0.015％,精炼渣碱度(R)3.87 ～ 5.73,软吹时间≥15 min,中间包钢水过热度20 ～ 32℃,轧制加热温度1100 ～1200℃,开轧温度1000～1070℃,终轧温度≥850℃等工艺技术参数,35MnB成品钢材氧含量≤15
选用Cu、Cr、Ni微合金化成分体系,采用热连轧控轧控冷工艺,精轧终轧温度845 ～ 875℃,卷取温度585 ～615℃生产的8 mm耐候结构钢Q355NHC(/％:0.068C,0.18Si,1.17Mn,0.010P,0.006S,0.35Cu,0.21Ni,0.49Cr)带材力学性能为:屈服强度463.6 MPa,抗拉强度552.3 MPa,延伸率28.7％,-20℃V-型缺口冲击功251～ 256 J,各项质量指标均满足标准要求.
介绍了舞钢生产的单重50 t级别的174 mm 12Cr2Mo1R(H)钢板的技术要求、工序工艺控制点及实物质量.通过冶炼时采用C/Al结合脱氧方式,铸锭进行900 ～940℃保温28 ～32 h退火处理,轧制时保证道次压下量20～ 30 mm,并采用正火+加速冷却+回火工艺,钢板组织均匀,各项力学性能及步冷脆化性能均能满足技术要求.钢板内部质量良好,探伤满足NB/T47013.3-2015及第1号修改单T1级.
目的 提高PEO涂层的热物理性能.方法 以活塞主流材料——高硅铝合金(ZL109)为基体,在硅酸盐系电解液中,添加不同浓度的ZrO2纳米颗粒,制备一系列ZrO2/Al2O3复合PEO涂层,并通过涡流测厚仪、扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(EDS)及X射线衍射仪(XRD)分析ZrO2纳米颗粒对涂层生长、微观形貌、元素组成及晶相结构的影响规律.利用差式扫描热量仪(DSC)、激光导热仪(LFA)等设备探究各涂层的热物理性能.结果 在PEO放电过程中,添加ZrO2纳米颗粒使陶瓷膜两侧的击穿电压下降,当ZrO2的