【摘 要】
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针对铸造铝合金零部件轻量化、薄壁化、复杂化对生产工艺提出的新要求,在真空差压铸造基础上,研究了不同轴径ZL114A合金铸件在自适应调压状态下的微观组织和力学性能变化.通过光镜和扫描电镜观察凝固组织及枝晶形貌的演变,着重测试分析了保压压力、凝固压差、分级加压压差对ZL114A合金试样蠕变性能的影响,并进一步探讨了蠕变温度和蠕变应力对蠕变性能的影响.结果 表明,ZL114A铸件在受控压力下凝固的组织趋向致密化,而枝晶在压力挤滤渗流作用下明显细化;晶界滑移是蠕变断裂的主要作用机制,高压力和强压差下试样的抗蠕变性
【机 构】
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南昌航空大学轻合金加工科学与技术国防重点学科实验室
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针对铸造铝合金零部件轻量化、薄壁化、复杂化对生产工艺提出的新要求,在真空差压铸造基础上,研究了不同轴径ZL114A合金铸件在自适应调压状态下的微观组织和力学性能变化.通过光镜和扫描电镜观察凝固组织及枝晶形貌的演变,着重测试分析了保压压力、凝固压差、分级加压压差对ZL114A合金试样蠕变性能的影响,并进一步探讨了蠕变温度和蠕变应力对蠕变性能的影响.结果 表明,ZL114A铸件在受控压力下凝固的组织趋向致密化,而枝晶在压力挤滤渗流作用下明显细化;晶界滑移是蠕变断裂的主要作用机制,高压力和强压差下试样的抗蠕变性能得到显著改善,这归因于共晶Si结构的转变抑制了裂纹的萌生、扩展以及晶界微孔的减少.
其他文献
介绍了舞钢生产的单重50 t级别的174 mm 12Cr2Mo1R(H)钢板的技术要求、工序工艺控制点及实物质量.通过冶炼时采用C/Al结合脱氧方式,铸锭进行900 ～940℃保温28 ～32 h退火处理,轧制时保证道次压下量20～ 30 mm,并采用正火+加速冷却+回火工艺,钢板组织均匀,各项力学性能及步冷脆化性能均能满足技术要求.钢板内部质量良好,探伤满足NB/T47013.3-2015及第1号修改单T1级.
目的 提高PEO涂层的热物理性能.方法 以活塞主流材料——高硅铝合金(ZL109)为基体,在硅酸盐系电解液中,添加不同浓度的ZrO2纳米颗粒,制备一系列ZrO2/Al2O3复合PEO涂层,并通过涡流测厚仪、扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(EDS)及X射线衍射仪(XRD)分析ZrO2纳米颗粒对涂层生长、微观形貌、元素组成及晶相结构的影响规律.利用差式扫描热量仪(DSC)、激光导热仪(LFA)等设备探究各涂层的热物理性能.结果 在PEO放电过程中,添加ZrO2纳米颗粒使陶瓷膜两侧的击穿电压下降,当ZrO2的
试验高强度低合金钢Q420N(/％:0.16C,0.28Si,1.39Mn,0.015P,0.003S,0.11Cr,0.009N)的生产流程为120 t转炉-LF精炼-RH真空脱气-连铸300 mm×340 mm方坯-热连轧成Φ90 mm棒材.试验研究了普通轧制工艺(开轧1100～1150℃,终轧950～1000℃,上冷床900～ 950℃,冷却速度0.5 ～1.0℃/s)和控轧控冷工艺(开轧1100～1150℃,终轧800～ 850℃,上冷床700～750℃,冷却速度5.0～15℃/s)对Q420N钢
通过使用ARL8820直读光谱仪,LECO氧氮氢气体分析仪和铂铑热电偶等方法,研究了40Mn2圆钢中的Als、N和连铸钢液过热度对钢材裂纹的影响.结果 表明:Als、N和连铸钢液的过热度分别为0.021％ ～0.035％,0.0065％ ～0.0083％和32 ～ 46℃的炉次Φ50 ～ 60 mm轧材表面出现了裂纹.工艺改进后,控制钢中的Als 0.015％～0.025％,[N]≤0.0060％,连铸钢液过热度18 ～30℃,连铸坯表面未出现裂纹,保证了轧材表面质量.
6t真空自耗炉冶炼的S53钢在Φ300 mm锻材低倍组织检测时发现了环状花样组织,组织及扫描电镜能谱分析表明:Cr、Mo等元素的偏析是造成环状花样组织的原因.通过调整真空自耗熔炼参数,熔滴短路时间由平均0.8s降低到0.3s,电压值由平均26 V降低到25 V,熔速由平均6 kg/min降低到4.8 kg/min,电流值由平均11500 A降低到7500 A,氦气压力由平均600 Pa降低到300 Pa,消除了S53钢环状花样组织.
大冶特钢公司电液控制器用高端不锈钢1.4104(/％:0.16C,1.23Mn,16.40Cr,0.41Ni,0.43Mo,0.023Ca)采用20 t电弧炉初炼、LF与VD精炼,铸1.2t锭,径锻成材工艺生产,通过喂入Bi包芯线(Bi:0.036％)与稀土球化剂(Ce:0.054％)后该钢横向力学性能与切削性能大幅提高.与无Bi-Ce钢相比,含Bi-Ce钢夹杂物总量减少84.4％,MnS夹杂减少85.5％,夹杂物平均尺寸由4.5 μm增至13.7 μm,切削力平均降低70 ～80 N,切屑更厚,更加易断
开发的110SS钢(/％:0.28 ～0.33C,0.20 ～0.30Si,0.60 ～ 1.00Mn,≤0.015P,≤0.005S,1.20 ～1.45Cr,0.65 ～0.85Mo,0.01 ～0.05Al,0.01 ～0.05Ti,0.01 ～0.05Nb,0.01 ～0.10V)Φ325 mm×55 mm厚壁管的生产流程为BOF-LF-RH-CC-ASSEl rolling.通过控制BOF出钢C≥0.03％,LF渣碱度3.0 ～4.0,RH真空时间≥30 min,连铸钢的过热度≤15℃,拉速0.
采用淬火膨胀仪、光学显微镜、维氏硬度计等研究了典型非调质钢38MnSiVS5(/％:0.37C,0.78Si,0.012P,0.045S,0.03Mo,0.120V,0.004Nb,0.003Ti)的显微组织和硬度.测定了其过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线.结果 表明,38MnSiVS5钢的CCT曲线可分为高温转变区域、中温转变区域和低温转变区域.当冷却速度≤0.89℃/s时为全高温转变区,组织为铁素体和珠光体;当冷却速度为1.78～4.45℃/s时为高温、中温两相复合转变区,组织为铁素体、珠光体和贝
对150 mm厚SA387Gr22Cl2钢板(/％:0.13 ～0.14C,0.09Si,0.55 ～ 0.56Mn,0.004P,0.001S,2.48～2.49Cr,1.11～ 1.12Mo)模拟焊后拉伸性能、-29℃冲击性能、金相组织及回火脆化倾向评定等进行试验,并检测了交货态(正火+回火)、最小模拟焊后态、最大模拟焊后态及步冷试验后的钢板各项性能指标.结果 表明,钢板的回火脆化倾向不明显,其结果CvTr55 +2.5△CvTr55为-63℃,完全满足甲醇合成塔用钢板的技术要求.
采用100 kg真空感应炉+电渣双联冶炼N含量分别为0.005％和0.190％两炉Co66Cr28Mo6合金,并锻造成Φ15 mm棒材.在相同工艺条件下,含0.190％N的CoCrMo合金具有更细小的晶粒(10 ～ 11级),且析出相以纳米级M(CN)型形式存在于晶界处,大量的形变孪晶和位错交互,合金抗拉强度由1160MPa提高至1360 MPa.