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本文以狮子坪水电站库区二古溪倾倒变形体为研究对象,通过搜集原有的地质历史资料,运用边坡坡表勘查、钻孔与平硐的编录以及现场监测等调查手段,以断层,卸荷裂隙,风化程度界限,地下水分界线等对边坡进行现场定性的分段,同时在此基础上结合现场平硐RQD测量、回弹测试以及取样进行室内岩石物理力学实验等对变形体在水平方向上从坡表到内部进行综合分区;通过RMR岩体质量评价系统结合Hoek-Brown经验准则对变形体每一区段的岩体质量进行评价,并得出岩体力学参数;通过现场调查与数值模拟的手段,对倾倒变形体在不同蓄水条件下的的变形破坏特征,失稳模式与稳定性进行分析评价,最后提出两种不同的边坡治理措施方案,并分析研究其可行性,选取最合理的方案。得到如下主要结论:（1）二古溪倾倒变形体位于杂谷脑河狮子坪电站库区尾部,坡体大多被第四系松散堆积物覆盖,覆盖层自上而下可分为块碎石土、含块碎砾石土,下覆基岩为三叠系中统杂谷脑组（T2z）的变质砂岩夹千枚状板岩、侏倭组（T2zh）千枚状板岩与变质砂岩互层,基岩总体较破碎,岩体倾倒变形迹象明显。（2）2008年“5.12”汶川特大地震后,二古溪1#隧洞洞身出现细小裂缝,2011年2012年雨季持续强降雨后,二古溪1#隧洞裂缝继续集中发展,隧洞经加固处理后恢复使用,2013年5月狮子坪电站水库开始二期蓄水,2013年10月,在水库二期蓄水浸泡坡脚的影响下,二古溪边坡后缘裂缝持续发展,二古溪1#、2#隧洞出现变形开裂,二古溪大桥也出现变形破坏,造成G317国道改线公路暂时中断,2013年11月库水位开始下降,随后边坡变形收敛趋缓,基本稳定。（3）根据地形地质条件和变形特征的不同,该变形体分为A区和B区。强变形A区又可分为3个亚区,A1区变形最强烈,迹象最明显,上游边界裂缝位于二古溪1#隧洞上游进口附近,下游边界裂缝位于二古溪大桥左岸桥头侧,后缘未出现横向裂缝。A2区变形迹象明显,上游侧边界裂缝沿二古溪2#隧洞外侧公路路面横向往上、下延伸,下游侧边界裂缝在二古溪2#隧洞下游洞口外,后缘边界不明朗,未见裂缝发育,前缘公路挡墙出现剪裂、2#隧洞底板出现错台隆起、边墙顶拱剪切变形明显。A3区虽然总体上变形迹象较少,但它位于A1与A2区之间中上部,直接受这两个区的稳定性控制。B区总体上变形迹象微弱。（4）对二古溪倾倒变形体三个平硐PD1,PD2,PD3所揭露的岩体,进行了现场调查,RQD测试,回弹测试等方法,最后对岩体的变形程度进行了综合的分区,根据基于实测分析,结合研究区实施的三条平硐所揭示的结构变形现状及资料等实际情况,对变型体岩体,按倾倒变形程度及变形的控制结构底界,由内向外将其划分为:（A）原始地层区、（B）弱倾倒区、（C）强倾倒区、（D）坠覆体区。并通过RMR岩体质量评价系统结合Hoek-Brown经验准则对变形体每一区段的岩体质量进行评价,得到岩体质量分为4个等级,从坠覆体区到原始地层区岩体质量从非常差（V）过渡到好岩体（II）,最后得到每个区岩体的力学参数。（5）通过分析可知倾倒边坡在在水库正常蓄水位下（2520m）,容易发生坡脚局部失稳,垮塌。在库水及波浪的淘蚀作用下,容易形成反坡或空穴,在自重的作用下,岩土块体发生崩落或坍塌。在最高蓄水位2540m中,处于水位以下的岩土体就会因为物理力学强度的降低和不断增大的浮托力的影响而出现以后缘切穿变形体、前缘沿坠覆体底界或强倾倒区底界为滑面的失稳下滑方式。库水位骤降的过程中时,倾倒边坡会出现这种逐渐递进式下滑的失稳模式。（6）通过Flac3D数值模拟得到二古溪倾倒边坡蓄水前蓄水前天然状态下岸坡能够保持整体稳定,只有坡顶局部范围出现拉应力特征;浅表层以及强倾倒区的位移以及应变都大于弱倾倒区,虽然量值都非常小;边坡在正常蓄水时,边坡整体虽然能够保持稳,但坡体前缘到坡脚堆积体部分位移以及应变都有所增加,并且塑性区也有沿着强倾倒区底界向坡体上部扩展的趋势,浅表层以及强倾倒区的位移以及应变都大于弱倾倒区;在进一步抬升到最高水位时,坡体前缘以及坡脚堆积体部分位移量以及应变量都相比正常蓄水时发生了陡增,并且塑性区也有沿着强倾倒区底界贯通至坡体后缘裂缝部位,浅表层以及强倾倒区的位移以及应变都都明显大于弱倾倒区。（7）根据二古溪倾倒变形体的工程地质条件、岩土体结构特征以及在正常蓄水与最高蓄水后岸坡的稳定性状况,提出了两种方案,即方案一拟采用在变形体前缘最高蓄水位以上设置一排抗滑桩进行支挡,由于前缘浅表层堆积体比较厚,可以适当进行开挖放坡或增加桩长与截面尺寸;方案二拟在变形体前缘坡脚处进行堆载反压,形成抗滑堤,堆载高度高于最高蓄水位,以便国道G317该段能够从堆载体上通过,并且对堆载体外露坡面应干砌片石与混凝土进行护坡。最后综合对比得到选取方案二坡脚反压最合理。