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目的:考察不同厚度和烧结次数对二硅酸锂玻璃陶瓷后牙(牙合)贴面疲劳性能和失效模式的影响。方法:(1)不同厚度对比:制作IPS e.max CAD(IC)和IPS e.max Press(IP)后牙(牙合)贴面修复体(n=30),按0.6 mm、0.9 mm、1.2 mm(n=10)厚度分组粘接到上颌磨牙树脂代型上,实验组试样经TMFT(Thermo-mechanical fatigue test,热机械疲劳试验)(5℃-55℃,5000次循环,30-300 N,10 Hz,正弦波,500000次循环)。疲劳试验后,未失效的试件和对照组均进行抗折破坏实验,记录最大断裂载荷值,扫描电镜观察分析失效模式。(2)不同烧结次数对比:制作1.2 mm厚度的IPS e.max CAD(IC)和IPS e.max Press(IP)后牙(牙合)贴面修复体(n=20),按烧结次数(1次、3次、5次、7次)分组(n=5),粘接到上颌磨牙树脂代型上,经热机械疲劳试验后(TMFT)(5℃-55℃,5000次循环,30-300 N,10 Hz,正弦波,500000次循环),进行抗折破坏实验,记录最大断裂载荷值,进行扫描电镜、XRD、EDX能谱分析。(3)采用SPSS20.0统计软件对数据进行非参数秩和检验、双因素方差分析。结果:(1)不同厚度对比:各组贴面断裂载荷值:在IC对照组中,0.6 mm、0.9 mm、1.2 mm相应的平均断裂载荷值为(1191.98±127.74)N,(1296.35±261.97)N,(1593.59±241.13)N,在IP对照组中,相应的平均断裂载荷值为(1164.83±191.31)N,(1290.84±145.82)N,(1511.86±129.01)N;在IC实验组中,0.9 mm、1.2 mm相应的平均载荷值为(1305.22±68.76)N,(1546.73±192.85)N;在IP实验组中,相应的平均载荷值为(1320.01±141.9)N,(1498.8±206.35)N(见表1-2)。当材料和厚度一致,对照组和实验组之间无统计学意义(P>0.05)。两组材料中1.2 mm的后牙(牙合)贴面平均载荷值均明显高于0.9 mm组,随着厚度的增加,断裂载荷值亦随之增加,但在实验组中0.6 mm组经TMFT后出现裂纹。扫描电镜观察断口形貌发现断裂起源于加载头下方,出现锥状、放射状裂纹,全层断裂是失效的主要模式。(2)不同烧结次数对比:各组贴面断裂载荷值:在IC组中,烧结次数(1次、3次、5次、7次)相应的平均载荷值为(1546.73±192.85)N、(1516.70±239.44)N,(1382±227.59)N,(1476.07±215.51)N;在IP组中,对应的平均载荷值为(1498.8±206.35)N、(1504.46±138.56)N,(1430.94±173.93)N,(1183.17±72.89)N(见表2-3)。在两组材料中,不同烧结次数对二硅酸锂玻璃陶瓷后牙(牙合)贴面断裂载荷值差异无统计学意义(P>0.05)。EDX能谱分析显示在两组材料中均含有较高的Si和O元素以及Zr、Al、K、Ce、P等元素。XRD分析主要由主晶相二硅酸锂和副晶相偏硅酸锂及正磷酸锂组成,多次烧结后,未出现新的衍射峰。SEM观察在多次烧结后晶体尺寸变短,孔隙率增多。结论:(1)疲劳加载对二硅酸锂玻璃陶瓷后牙(牙合)贴面断裂载荷值无影响,不同厚度对其有影响,随着厚度的增加,断裂载荷值亦随之增加。(2)不同烧结次数对疲劳加载后二硅酸锂玻璃陶瓷后牙(牙合)贴面断裂载荷值有下降趋势,但无统计学差异,满足临床使用要求。