论文部分内容阅读
摘要: 结构声有源控制是抑制低频声辐射的有效方案,误差传感策略是实现该系统需解决的问题。通过矩形小块PVDF阵列采集结构表面振动信息实现波数变换,在波数域构建传感策略实现误差信号的检测。首先对平板的振动响应建模,然后以波数域辐射声功率为基础,通过对结构表面加速度或PVDF输出电荷作连续与离散波数变换来构建误差信号,实现误差传感策略。最后通过实例计算来验证误差传感方案的有效性,并给出其具体的实现步骤。结果表明,构建的误差信号与结构的辐射声功率信息相关性强,且用少量PVDF薄膜采样即可获得满意的降噪效果。关键词: 结构声辐射; 有源控制; 波数变换; 误差传感策略
中图分类号: O422; TB535文献标识码: A文章编号: 10044523(2013)05079710
引言
结构振动引起的声辐射是工业噪声的主要来源之一,传统的被动措施只对中高频的声辐射控制有效,在低频段只能采用有源控制技术。因而结构声辐射有源控制(Active Structural Acoustic Control,简称ASAC)成为近年来的热门话题[1~12]。ASAC就是直接在振动结构上施加作用力(次级力源),通过改变结构振动响应从而抑制声辐射的方法。有关ASAC技术,已有文献对物理机理、误差传感方式、次级激励及控制算法等方面进行了大量研究[1~12]。
误差信号的检测是实现ASAC系统的关键性且具有难度的问题。将大量传声器布置于远场检测结构总的声辐射[13],虽能取得较好的控制效果,但它需要将大量声传感器布置于远场,这在多数场合无法实现。继而,人们引入结构误差传感器来代替声传感器。直接的传感方式就是检测结构的振动信息,通过最小化结构振动进而控制声辐射。对结构声的控制,更有效的传感方式应将结构与流体媒质的耦合考虑在内。即传感器只需检测向外辐射声的结构振动,去除不辐射声的振动信息。虽然控制后的振动响应不一定降低,但结构变成了弱辐射体,提高了声辐射控制的效率。已有的误差传感策略大都根据此设计,如布置于结构适当位置的条形PVDF检测辐射效率较高的结构模态[4]、设计特定形状的PVDF检测结构的声辐射模态[5,6,14,15]等。然而要获得宽频带降噪效果,需同时设计多对形状各异的PVDF薄膜且敷设于特定位置来检测多阶辐射模态。数目过多且形状复杂的PVDF势必会增加剪裁与敷设难度,且会增大传感误差。
结构声辐射也可转换到波数域进行分析,只有结构波数小于声波数的超音速区域,其结构振动向远场辐射声。只要检测此区域的振动信息,即可获得与辐射声功率相关的误差信号,这也是考虑了结构与流体媒质耦合的更有效的传感方式。Fuller,Maillard与Clark分别在波数域构建了与特定方向声辐射相关的误差信号,证实了上述方法的可行性[7,8,16]。Wang将目标函数扩宽到总辐射声功率,构建了简支一维梁的误差传感策略[17]。
本文将Wang的研究扩展到二维[17],用少数PVDF矩形薄膜对简支矩形平板采样构建误差信号,实现了宽带控制的同时有效简化了PVDF薄膜设计。在现有误差信号构建的基础上,着重对采样点数的优化及传感策略的实现等关键问题进行了研究。
1结构振动与PVDF输出电荷的时域及波数域分析
1.1结构振动响应
镶嵌于无限大障板中的简支矩形平板如图1所示。假设平板的长和宽分别为lx与ly,厚度为h。在位于(xp,yp)且幅值为fp的初级简谐点力作用下,平板振动产生声辐射。将压电陶瓷薄片(piezoceramic patches, PZT)作为次级控制力源对平板低频声辐射进行控制。设矩形PZT的长和宽分别为lxc与lyc,厚度为hPZT,其敷设位置的中心坐标为(xc,yc)。
5结束语
本文在波数域构建了结构声有源控制的误差传感策略。结果表明,以加速度和PVDF输出电荷离散波数变换构建的目标函数均与平板辐射声功率相关,将其作为误差信号可获得较好的降噪效果。实现时只需少数采样点即可构建出所需的误差信号。基于加速度构建的目标函数更直接反应辐射声功率信息,能获得更好的降噪效果。但PVDF阵列容易安装且对结构的振动影响较小,虽然构建的误差信号与声辐射的相关性有所减弱,但更适合实际应用。
参考文献:
[1]Fuller C R, Hansen C H, Snyder S D. Experiments on active control of sound radiation from a panel using multiple piezoelectric actuators[J]. J. Sound Vib., 1991, 150(2): 179—190.
[2]Pan J, Synder S D, Hansen C H, et al. Active control of farfield sound radiated by a rectangular panel—A general analysis[J]. J. Acoust. Soc. Am., 1992, 91(4): 2 056—2 066.
[3]Fuller C R. Active control of sound transmission/radiation from elastic plates by vibrational inputs. I. Analysis[J]. J. Sound Vib., 1990, 136(1): 1—15.
[4]Clark R L, Fuller C R. Modal sensing of efficient acoustic radiators with polyvinylidene fluoride distributed sensors in active structural acoustic control approaches[J]. J. Acoust. Soc. Am., 1992, 91(6): 3 321—3 329. [5]Johnson M E, Elliott S J. Active control of sound radiation using volume velocity cancellation[J]. J. Acoust. Soc. Am., 1995, 98(4): 2 174—2 186.
[6]Charette F, Berry A, Guigou C. Active control of sound radiation from a plate using a polyvinylidene fluoride volume displacement sensor[J]. J. Acoust. Soc. Am., 1998, 103(3): 1 493—1 503.
[7]Fuller C R, Burdisso R A. A wave number domain approach to the active control of structureborne sound[J]. J. Sound Vib., 1992, 148(2): 335—360.
[8]Maillard J P, Fuller C R. Advanced time domain wavenumber sensing for structural acoustic systems. Part Ⅲ. Experiments on active broadband radiation control of a simply supported plate[J]. J. Acoust. Soc. Am., 1995, 98(5): 2 613—2 621.
[9]Masson P, Berry A, Nicolas J. Active structural acoustic control using strain sensing[J]. J. Acoust. Soc. Am., 1997, 102(3): 1 588—1 599.
[10] Wang B T, Fuller C R, Dimitriadis E K. Active control of noise transmission through rectangular plates using multiple piezoelectric or point force actuators[J]. J. Acoust. Soc. Am., 1991, 90(5): 2 820—2 830.
[11] Wang B T, Burdisso R A, Fuller C R. Optimal placement of piezoelectric actuators for active structural acoustic control[J]. Journal of Intelligent Material Systems and Structures, 1994,5: 67—77.
[12] Elliott S J, Stothers I M, Nelson P A. A multiple error LMS algorithm and its application to the active control of sound and vibration[J]. IEEE Trans. Acoustic., Speech, Signal Process, 1987, 35: 1 423—1 434.
[13] Deffayet C, Nelson P A. Active control of low frequency harmonic sound radiated by a finite panel[J]. J. Acoust. Soc. Am., 1988, 84(6): 2 192—2 199.
[14] 毛崎波, 徐柏龄. 利用高分子压电薄膜设计声辐射模态传感器 [J]. 声学学报, 2003, 28(3): 262—266.
[15] 陈克安, 陈国跃, 李双, 等. 分布式位移传感下的有源声学结构误差传感策略 [J]. 声学学报, 2007, 32(1): 42—48.
[16] Clark R L, Fuller C R. Active structural acoustic control with adaptive structures including wavenumber considerations[J]. Journal of Intelligent Material Systems and Structures, 1992, 3: 296—315.
[17] Wang B T. The PVDFbased wave number domain sensing techniques for active sound radiation control from a simply supported beam[J]. J. Acoust. Soc. Am., 1998, 103(4): 1 904—1 915.
[18] 靳国永, 刘志刚, 杨铁军. 双层板腔结构声传输及其有源控制研究 [J]. 声学学报, 2010,35(6): 665—677.
[19] 陈克安. 有源噪声控制[M]. 北京: 国防工业出版社, 2003.
中图分类号: O422; TB535文献标识码: A文章编号: 10044523(2013)05079710
引言
结构振动引起的声辐射是工业噪声的主要来源之一,传统的被动措施只对中高频的声辐射控制有效,在低频段只能采用有源控制技术。因而结构声辐射有源控制(Active Structural Acoustic Control,简称ASAC)成为近年来的热门话题[1~12]。ASAC就是直接在振动结构上施加作用力(次级力源),通过改变结构振动响应从而抑制声辐射的方法。有关ASAC技术,已有文献对物理机理、误差传感方式、次级激励及控制算法等方面进行了大量研究[1~12]。
误差信号的检测是实现ASAC系统的关键性且具有难度的问题。将大量传声器布置于远场检测结构总的声辐射[13],虽能取得较好的控制效果,但它需要将大量声传感器布置于远场,这在多数场合无法实现。继而,人们引入结构误差传感器来代替声传感器。直接的传感方式就是检测结构的振动信息,通过最小化结构振动进而控制声辐射。对结构声的控制,更有效的传感方式应将结构与流体媒质的耦合考虑在内。即传感器只需检测向外辐射声的结构振动,去除不辐射声的振动信息。虽然控制后的振动响应不一定降低,但结构变成了弱辐射体,提高了声辐射控制的效率。已有的误差传感策略大都根据此设计,如布置于结构适当位置的条形PVDF检测辐射效率较高的结构模态[4]、设计特定形状的PVDF检测结构的声辐射模态[5,6,14,15]等。然而要获得宽频带降噪效果,需同时设计多对形状各异的PVDF薄膜且敷设于特定位置来检测多阶辐射模态。数目过多且形状复杂的PVDF势必会增加剪裁与敷设难度,且会增大传感误差。
结构声辐射也可转换到波数域进行分析,只有结构波数小于声波数的超音速区域,其结构振动向远场辐射声。只要检测此区域的振动信息,即可获得与辐射声功率相关的误差信号,这也是考虑了结构与流体媒质耦合的更有效的传感方式。Fuller,Maillard与Clark分别在波数域构建了与特定方向声辐射相关的误差信号,证实了上述方法的可行性[7,8,16]。Wang将目标函数扩宽到总辐射声功率,构建了简支一维梁的误差传感策略[17]。
本文将Wang的研究扩展到二维[17],用少数PVDF矩形薄膜对简支矩形平板采样构建误差信号,实现了宽带控制的同时有效简化了PVDF薄膜设计。在现有误差信号构建的基础上,着重对采样点数的优化及传感策略的实现等关键问题进行了研究。
1结构振动与PVDF输出电荷的时域及波数域分析
1.1结构振动响应
镶嵌于无限大障板中的简支矩形平板如图1所示。假设平板的长和宽分别为lx与ly,厚度为h。在位于(xp,yp)且幅值为fp的初级简谐点力作用下,平板振动产生声辐射。将压电陶瓷薄片(piezoceramic patches, PZT)作为次级控制力源对平板低频声辐射进行控制。设矩形PZT的长和宽分别为lxc与lyc,厚度为hPZT,其敷设位置的中心坐标为(xc,yc)。
5结束语
本文在波数域构建了结构声有源控制的误差传感策略。结果表明,以加速度和PVDF输出电荷离散波数变换构建的目标函数均与平板辐射声功率相关,将其作为误差信号可获得较好的降噪效果。实现时只需少数采样点即可构建出所需的误差信号。基于加速度构建的目标函数更直接反应辐射声功率信息,能获得更好的降噪效果。但PVDF阵列容易安装且对结构的振动影响较小,虽然构建的误差信号与声辐射的相关性有所减弱,但更适合实际应用。
参考文献:
[1]Fuller C R, Hansen C H, Snyder S D. Experiments on active control of sound radiation from a panel using multiple piezoelectric actuators[J]. J. Sound Vib., 1991, 150(2): 179—190.
[2]Pan J, Synder S D, Hansen C H, et al. Active control of farfield sound radiated by a rectangular panel—A general analysis[J]. J. Acoust. Soc. Am., 1992, 91(4): 2 056—2 066.
[3]Fuller C R. Active control of sound transmission/radiation from elastic plates by vibrational inputs. I. Analysis[J]. J. Sound Vib., 1990, 136(1): 1—15.
[4]Clark R L, Fuller C R. Modal sensing of efficient acoustic radiators with polyvinylidene fluoride distributed sensors in active structural acoustic control approaches[J]. J. Acoust. Soc. Am., 1992, 91(6): 3 321—3 329. [5]Johnson M E, Elliott S J. Active control of sound radiation using volume velocity cancellation[J]. J. Acoust. Soc. Am., 1995, 98(4): 2 174—2 186.
[6]Charette F, Berry A, Guigou C. Active control of sound radiation from a plate using a polyvinylidene fluoride volume displacement sensor[J]. J. Acoust. Soc. Am., 1998, 103(3): 1 493—1 503.
[7]Fuller C R, Burdisso R A. A wave number domain approach to the active control of structureborne sound[J]. J. Sound Vib., 1992, 148(2): 335—360.
[8]Maillard J P, Fuller C R. Advanced time domain wavenumber sensing for structural acoustic systems. Part Ⅲ. Experiments on active broadband radiation control of a simply supported plate[J]. J. Acoust. Soc. Am., 1995, 98(5): 2 613—2 621.
[9]Masson P, Berry A, Nicolas J. Active structural acoustic control using strain sensing[J]. J. Acoust. Soc. Am., 1997, 102(3): 1 588—1 599.
[10] Wang B T, Fuller C R, Dimitriadis E K. Active control of noise transmission through rectangular plates using multiple piezoelectric or point force actuators[J]. J. Acoust. Soc. Am., 1991, 90(5): 2 820—2 830.
[11] Wang B T, Burdisso R A, Fuller C R. Optimal placement of piezoelectric actuators for active structural acoustic control[J]. Journal of Intelligent Material Systems and Structures, 1994,5: 67—77.
[12] Elliott S J, Stothers I M, Nelson P A. A multiple error LMS algorithm and its application to the active control of sound and vibration[J]. IEEE Trans. Acoustic., Speech, Signal Process, 1987, 35: 1 423—1 434.
[13] Deffayet C, Nelson P A. Active control of low frequency harmonic sound radiated by a finite panel[J]. J. Acoust. Soc. Am., 1988, 84(6): 2 192—2 199.
[14] 毛崎波, 徐柏龄. 利用高分子压电薄膜设计声辐射模态传感器 [J]. 声学学报, 2003, 28(3): 262—266.
[15] 陈克安, 陈国跃, 李双, 等. 分布式位移传感下的有源声学结构误差传感策略 [J]. 声学学报, 2007, 32(1): 42—48.
[16] Clark R L, Fuller C R. Active structural acoustic control with adaptive structures including wavenumber considerations[J]. Journal of Intelligent Material Systems and Structures, 1992, 3: 296—315.
[17] Wang B T. The PVDFbased wave number domain sensing techniques for active sound radiation control from a simply supported beam[J]. J. Acoust. Soc. Am., 1998, 103(4): 1 904—1 915.
[18] 靳国永, 刘志刚, 杨铁军. 双层板腔结构声传输及其有源控制研究 [J]. 声学学报, 2010,35(6): 665—677.
[19] 陈克安. 有源噪声控制[M]. 北京: 国防工业出版社, 2003.